Файл: Толмачев, К. Х. Регулирование напряжений в металлических пролетных строениях мостов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 59
Скачиваний: 0
Отношение прогибов
к — |
5 |
|
|
|
|
5_ |
12 |
|
|
|
2л+3 |
|
|
|
где п~~ —отношение величин |
пролетов трехпролетной нераз |
|||
резной балки. |
|
|
|
|
Отношение прогибов —- |
при п, равном от |
до |
, колеб- |
|
/н |
|
2 |
10 |
|
лется в пределах от 2,5 до 4,0, что указывает на большую |
эффек |
|||
тивность применения этого |
метода |
регулирования. |
Одновременно |
с увеличением жесткости применением такого метода достигается значительное возрастание прочности конструкции.
На основе использования вышеописанного принципа регулиро вания напряжений в последнее время создана новая так называе мая консольно-балочно-рамная система, которая была применена при постройке ряда мостов, отличающихся хорошими технико-эко номическими показателями. Пролетное строение представляет со бой двухконсольную балку, опирающуюся на стойки (рис. 18,6).
К консолям крепят предварительно напряженные наклонные тяги. Предварительное напряжение обеспечивает работу наклонных тя
жей только на растяжение при любом положении нагрузки. Этим создается жесткость и неизменяемость опоры, составленной из стой
ки, тяжа и консольной части балки. Последнее обеспечивает рабо ту пролетного строения как рамы при положении нагрузки в сред нем пролете.
Такая система была впервые применена при постройке одного
из путепроводов (проект института «Проектстальконструкция»). Каждая из 10 балок пролетного строения, распределенных по ши
рине равномерно через 3,0 м, представляет собой двухконсольную
двухшарнирную раму, имеющую пролет 28,4 м, консоли длиной по 7,35 м и высоту стоек 5,124 м. Ригель рамы двутаврового сечения с переменной высотой вертикальной стенки, достигающей мини
мального значения 900 мм в середине пролета / |
L.I \ |
и мак |
|
симального— 1800 мм у опорных |
\ 31,5 ) |
|
|
стоек. Раскосы, |
связывающие |
||
концы консолей с низом опорных |
стоек, имеют тавровое |
сечение, |
|
образованное из двух уголков 150 |
X 100 X 12 мм. |
|
|
При постройке моста с целью достижения нужного напряжен ного состояния был принят следующий порядок производства ра бот. Первоначально металлическая конструкция была собрана без раскосов, и балки пролетного строения работали как однопролет ные с двумя консолями с соответствующим распределением изгиба ющих моментов от собственного веса (рис. 19. а). После этого бе
тонировали плиту проезжей части на консолях. Загрузка консолей вызвала отрицательные моменты над стойками и в пролете
(рис. 19,6).
36
При загруженных консолях были установлены раскосы, соеди няющие концы консолей с низом стоек, что превратило систему в консольно-балочно-рамную. Поэтому последующее загружение бе
тоном плиты |
среднего |
пролета вызвало изгибающие моменты, |
||||||||
распределяющиеся по эпюре, |
изображенной на рис. 19, в. В раско |
|||||||||
сах возникли растягивающие |
|
|||||||||
усилия величиной, превы |
|
|||||||||
шающей сжимающие усилия, |
|
|||||||||
которые будут на них пере |
|
|||||||||
даваться |
при |
загруженин |
|
|||||||
консолей |
|
временной |
|
на |
|
|||||
грузкой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Конечное |
|
напряженное |
|
|||||||
состояние балок этот моста |
|
|||||||||
характеризуется |
|
суммой |
|
|||||||
эпюр моментов, возникших в |
|
|||||||||
балках при различных |
|
эта |
|
|||||||
пах загружения. |
Использо |
|
||||||||
вание такой |
системы и |
по |
|
|||||||
следовательность |
производ |
|
||||||||
ства |
работ позволили |
|
при |
|
||||||
менить балки |
незначитель |
|
||||||||
ной |
высоты |
с |
обеспечением |
|
||||||
большой |
жесткости |
пролет |
|
|||||||
ного |
строения. |
Прогиб кон |
|
|||||||
соли под влиянием |
времен |
Рис. 19. Последовательность постройки кон |
||||||||
ной нагрузки |
составляет все |
|||||||||
сольно-балочно-рамного путепровода для |
||||||||||
го лишь 7юоо пролета. |
Про |
получения наивыгоднейшего напряженного |
||||||||
гиб в середине |
пролета |
от |
состояния |
этой же нагрузки равен 71420, что намного меньше наибольшего прогиба, допускаемого техниче
скими условиями.
Интересный метод регулирования напряжений применен при по
стройке городского моста консольно-балочно-рамной системы со средним пролетом 76,0 м и с консолями по 13,45 м. Клепаные двух консольные балки пролетного строения этого моста имеют высоту в середине пролета 1,52 м (7so /), а на опоре 2,90 м. Столь малые размеры балок пролетного строения оказались достаточными бла годаря включению железобетонной плиты в совместную работу с балкой, устройству противовесов на концах консолей и специаль ному регулированию при производстве работ.
После сборки металлических конструкций пролетного строения статическая схема балок представляла собою двухконсольные бал ки, в которых от собственного веса возникли изгибающие моменты
(рис. 20, а). Затем бетонировали железобетонную плиту на консо лях и вес каждого из противовесов доводили до 17,5 т, что состав ляло часть полного их веса. Эта нагрузка оказала разгружающее действие, вызвав в пролете (рис. 20,6) отрицательный изгибающий момент.
37
Плиту в среднем пролете бетонировали после постройки двух временных опор А и В (рис. 20, в). В этом случае нагрузка от веса плиты и опалубки воспринималась металлической конструкцией среднего пролета при статической схеме в виде трехпролетной не разрезной балки. После при
|
обретения плитой |
необходи |
|||||
|
мой |
прочности |
временные |
||||
|
опоры разбирали. Изгибаю |
||||||
|
щий |
момент Л43, |
возникаю |
||||
; |
щий от действия усилий А + |
||||||
+ В (см. рис. |
20, в), |
воспри- |
|||||
’ |
нимается |
сечением |
балок, |
||||
|
объединенных |
с |
железобе |
||||
|
тонной плитой проезжей ча |
||||||
|
сти. В случае отсутствия вре |
||||||
|
менных опор вся нагрузка от |
||||||
|
веса плиты и опалубки пол |
||||||
|
ностью передалась бы толь |
||||||
|
ко па металлическую кон |
||||||
|
струкцию. В следующем эта |
||||||
|
пе строительства |
бетониро |
|||||
|
вали остальную |
часть про |
|||||
|
тивовесов, |
что |
вызывало в |
||||
|
сечении объединенной балки |
||||||
|
отрицательные |
моменты |
|||||
|
(рис. |
20, г), |
уменьшающие |
||||
|
положительные |
моменты в |
|||||
|
середине пролета. |
очередь |
|||||
|
В |
последнюю |
|||||
|
устанавливали подкосы. Си |
||||||
|
стема превращалась в двух |
||||||
|
шарнирную раму (рис. 20, д), |
||||||
|
объединенную |
с |
железобе |
||||
|
тонной плитой проезжей ча |
||||||
|
сти. При такой статической |
||||||
|
схеме пролетное строение ра |
||||||
|
ботало на вторую часть по |
||||||
|
стоянной |
нагрузки |
g2 и |
на |
|||
|
временную нагрузку р. |
Из |
|||||
Рис. 20. Стадии работ с целью уменьшения |
гибающие |
моменты, возни |
|||||
кающие |
при этом |
(см. рис. |
|||||
усилий в консольно-балочно-рамной систе |
20, д), воспринимаются объ |
||||||
ме и усиления работы плиты объединенной |
|||||||
конструкции |
единенными |
|
сечениями |
||||
|
балки. |
|
|
|
|
|
|
В результате принятого порядка |
работ удалось |
повысить |
ис- |
||||
пользование железобетонной плиты : |
работе металлической балки |
и получить в среднем пролете сравнительно малые расчетные мо
менты
Жр = (М. + 4- М5ср) - (ЛГ02 + MOi),
58
где <р — отношение момента инерции металлической балки к при веденному моменту инерции объединенной балки.
Полученная конструкция пролетного строения обладает боль шой жесткостью. Расчетные прогибы от статической временной на грузки составили ’/мео в середине пролета и ’/ызо на конце консоли,
что в несколько раз меньше допустимых и .практически имеющих ся в обычных неразрезных и консольных балках. Повышенная жесткость пролетного строения такого типа при действии подвиж ной нагрузки и дала возможность с применением низколегирован
ной стали создать балки небольшой высоты (порядка Veo пролета).
Пролеты, м
6.5-|-28,4 + 6,5
13,5 + 76,0-1-13,5
43,0 + 112.0443,0
16.0+121,04-16.0
14.5+102.0+ 14.5 33,0+144,0-1-33,0 (не построен)
Ширина, м |
Число главных балок, шт. |
31 10
2410
258
10 4
7,5 2
24 8
Высота
балок, |
м |
|
на сере дине моста |
на опо |
ре |
0.91,80
1.53,00
2,0 4,11
2,0 4.89
1,5 3,20
2,0 5,5
|
Таблица |
4 |
|
|
|
,! | |
|
Марка стали, |
стали |
||
способ соедине |
Расход м/кгг |
||
ний |
|||
|
|||
|
|
[ |
|
Ст. 3, |
сварка |
138 |
|
Ст. 3 мостовая, |
405 |
||
клепка |
440 |
||
НЛ-2, |
клепка |
||
НЛ-2, |
клепка |
563 |
|
НЛ-2, |
клепка |
336 |
|
НЛ-2, |
клепка |
562 |
Мосты такой и несколько видоизмененной системы построены с
пролетами от 28 до 102 м (табл. 4). Из мостов, данные о которых приведены в табл. 4, особый интерес представляет мост через канал с пролетами 43,0 + 112,0 + 43,0 м. Конструкция и статическая схе ма этого моста являются результатом дальнейшего. творческого развития идей, положенных в основу вышерассмотренных приме ров. В эксплуатационном состоянии статическая схема представ
ляет собой трехпролетную раму с промежуточными опорами в виде
стоек с подкосами и свободным |
опиранием |
на крайние опоры |
|
(см. |
рис. 18, в). Порядок монтажа конструкций моста принят с та |
||
ким |
расчетом, что вся нагрузка |
от веса |
металлоконструкций и |
большая часть постоянной нагрузки от веса железобетонной плиты воспринималась двухконсольной балкой, что позволяло значитель но снизить изгибающие моменты в середине среднего пролета.
В монтажном состоянии металлоконструкций в виде двухкон сольных балок, опирающихся на средние опоры (вертикальные стойки), бетонировали плиту на всем протяжении консолей и на участке длиной 30 м в среднем пролете. После этого монтировали подкосы, обеспечивали опирание концов пролетного строения и бе тонировали оставшуюся часть плиты.
Таким путем получена весьма экономичная и жесткая конструк
39