Файл: Голубков В.В. Механизация погрузочно-разгрузочных работ и грузовые устройства учебник.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 177
Скачиваний: 4
Продолжительность налива нефтепродуктов зависит от производи тельности насосов, диаметра и длины трубопроводов, наличия нефте
продукта |
в резервуаре, разности отметок днищ резервуара и коллек |
|
тора на эстакаде, количества и емкости наливных цистерн и др. |
||
Время |
непосредственного налива |
группы цистерн определяется |
по формуле |
|
|
|
Н = |
Ml/Ht |
|
Iгр |
|
ООУсрУ^/^тр
где 2>qK— емкость цистерны в группе, м3; т — количество цистерн в группе;
F — площадь поперечного сечения трубопровода, м2;
птр — количество трубопроводов, работающих параллельно на налив;
у — плотность нефтепродукта, пг/м3', пср — средняя скорость движения нефтепродукта по трубопро
воду, м/сек.
Общее время налива группы цистерн, включая продолжительность подготовительных и заключительных операций, определяется по фор муле
|
/гр 4 — /подг “Ь / г р + /закл мин, |
|
|
||
где /подг — время на подготовительные операции |
(на одну цистерну |
||||
|
группы « |
2,5 мин),- |
(на одну |
цистерну |
|
/закп — время на |
заключительные операции |
||||
|
группы « |
12 мин). |
|
|
|
Г и д р а в л и ч е с к и й |
р а с ч е т н а л и в н о й |
к о м м у |
|||
н и к а ц и и |
для каждого |
пункта налива производится |
один раз |
идолжен быть выполнен вновь, если произошла какая-либо рекон струкция этой коммуникации (замена насосов, трубопроводов и др.).
Для проведения гидравлического расчета необходимо иметь схему
иполную характеристику наливной коммуникации, включая сле дующие данные:
марку насоса и его рабочую характеристику; диаметр трубопровода и длину его всасывающей нагнетательной
части и коллектора; разность отметок днища резервуара и насоса, насоса и коллектора
на эстакаде; количество задвижек, поворотов, компенсаторов, тройников в на
гнетательной части трубопровода.
Гидравлический расчет выполняют в такой последовательности. Имея рабочую характеристику насоса Я — Q, где Я — величина
потерь напора и Q — расход жидкости (м3/сек), строим на ней харак теристику трубопровода, задаваясь рядом значений Q.
Величину потерь напора в трубопроводе определяют по формуле
304
где К — коэффициент гидравлического сопротивления при турбулент
ном режиме К = 0,02 |
0,03; |
L — /всас + 1Чагн + /Кол — длина наливной линии, в том числе всасывающей, нагнетательной части и коллектора, м\
D — диаметр трубопровода, м\
v — скорость движения нефтепродукта по трубопроводу, м!сек\ g — ускорение земного притяжения (9,81 м21сек).
Подставляя в приведенную выше формулу значение
получим
H r
Qr_
D 2 g F 2 ‘
Здесь Q — расход жидкости, м31сек\
F — площадь поперечного сечения трубопровода, м2. Заменив
1 = А,
2 g F 2
получим
Н, = Л<22.
Определим числовое значение коэффициента А , а затем потери на пора на трение по длине трубопровода для четырех-пяти значений расходов (например, для 200, 250, 300, 350, 400 м3!ч).
Местные потери напора принимают равными 10% от потерь напора по длине трубопровода
# м = 0,1 Я,.
Геодезическая высота подъема жидкости определяется по геомет рическим отметкам при наихудших условиях (отсутствие нефтепродук та в резервуаре):
Яг |
Яр. всас Яг. нагн, |
|
где Яр. всас — разность отметок между уровнем |
ввода трубы в ре |
|
зервуар и осью насоса, м; |
наливного стояка |
|
Я г. нагн — разность |
отметок верхней точки |
и оси насоса, м.
Полученные значения потерь напора по длине, местное сопротив ление и потери напора при подъеме жидкости сводят в таблицу.
По имеющейся сумме потерь напора строят характеристику трубо провода и накладывают ее на характеристику насоса. Точка пересе чения этих двух характеристик определит фактическую производитель ность насоса.
305
Имея фактическую производительность насоса, находят среднюю скорость движения нефтепродуктов по трубопроводам:
v Q |
4Q |
м/сек, |
— |
||
F |
nD2 |
|
где Q — фактическая производительность насоса, м3/ч; D — диаметр наливного трубопровода, м.
Найденная при гидравлическом расчете средняя скорость дви жения нефтепродуктов по данной наливной коммуникации исполь зуется при расчете норм времени непосредственного налива нефте продуктов.
Н а л и в т е м н ы х н е ф т е п р о д у к т о в н а с о с а м и . Темные нефтепродукты являются высоковязкими и застывающими. Мазут 40 застывает при температуре +10° С, мазут 100 при темпера туре +25°С. Поэтому не только зимой, но и летом при сравнительно высокой температуре окружающего воздуха темные нефтепродукты наливают в цистерны предварительно разогретыми в резервуарах для понижения вязкости и обеспечения максимальной скорости движе ния нефтепродукта по трубопроводам. Мазуты наливаются при тем пературе от +40 до 90° С, масла — от +30 до 80° С (в зависимости от вязкости).
Время налива темных нефтепродуктов и производительность насо сов определяются так же, как и светлых, с предварительным гидрав лическим расчетом наливных коммуникаций по характеристике насоса и трубопровода.
4. Слив нефтепродуктов из цистерн
Пункты слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн под разделяют на механизированные и немеханизированные. К м е х а н и з и р о в а н н ы м пунктам относятся такие, на которых слив из цистерн выполняется насосами с механическим приводом или само теком через нижнее сливное отверстие цистерны.
Светлые нефтепродукты, как правило, сливают при помощи насосов (центробежных или поршневых). Для слива этих нефтепродуктов при меняют отдельные стояки или эстакады стоякового типа.
Темные нефтепродукты сливают через нижнее сливное отверстие цистерны в межрельсовую канаву или через сливной лоток в боковую канаву.
Застывающие и высоковязкие нефтепродукты перед сливом предва рительно разогревают острым паром, что требует значительных затрат времени. Слив застывшего нефтепродукта из четырехосной цистерны продолжается от 3 до 10 ч. Значительное ускорение слива высоковяз
ких и застывающих нефтепродуктов достигается |
при перевозках |
их |
|
в ц и с т е р н а х ЦНИИ МПС, и м е ю щ и х |
в |
н и ж н е й ч а с т и |
|
кто т л а п а р о в у ю р у б а ш к у (рис. |
241). Поверхность |
па |
ровой рубашки составляет около 28 м2. Слив из цистерн с паровой ру башкой основан на скольжении подплавленного груза по горячей по-
З С 6
верхности котла цистерны. Для подогрева в паровую рубашку через патрубок подается пар под давлением 2—3 am. Конденсат выходит через отверстие с каждого конца котла в нижней части паровой рубаш ки. Диаметр сливного прибора цистерны увеличен до 200 мм. Сливной прибор также имеет паровую рубашку. Продолжительность слива неф тепродуктов из указанных цистерн сокращается в 2—4 раза по сравне нию со временем слива из обычных цистерн. Полностью устраняется обводнение нефтепродуктов, в 8—10 раз уменьшаются остатки нефте продуктов в цистерне.
Система нижнего слива из цистерн светлых нефтепродуктов имеет значительные преимущества перед системой верхнего слива: сокра щает остатки груза и потери от испарения. Продолжительность ниж него слива цистерны емкостью 60 м3 составляет всего 8—10 мин.
Производительность центробежных насосов определяют гидрав лическим расчетом исходя из условий совместной работы насоса и тру бопроводной системы.
Производительность поршневых насосов является постоянной ве личиной, не зависящей от напора, и определяется по формулам:
насос |
простого действия |
Q c = Ло |
F S n |
|||
60 |
||||||
» |
двойного |
» |
Qc -- |
|
Sn |
|
т1о (2Д—ф) 60 |
||||||
» |
тройного |
» |
Q c = |
"По |
3 F S n |
|
60 |
||||||
В этих формулах: |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|||
Qc — средняя |
действительная производительность насоса, |
м3/сек;
F = 0,785 D2 — площадь поршня, мг\ D — диаметр поршня, лг;
S — длина хода поршня, м\
п — число двойных ходов поршня, или число оборотов насоса,
об/мин-,
Г10 — объемный к. п. д., который может быть принят при пере
качке жидкостей вязкостью по |
Энглеру 12—14° |
от |
0,9 |
до 0,95, при перекачке светлых |
нефтепродуктов |
от |
0,7 |
до 0,8;
ф — площадь штока поршня (м2) или (2—3% площади поршня).
307
Общее время слива светлых нефтепродуктов центробежными насо сами из группы цистерн с учетом подготовительных и заключительных операций определяется:
_,общ _ |
/подг т подг | 4 |
| |
бОЕ^цт |
t |
/ закл (изаь-л |
||||
‘ гр — |
г |
г ‘ з а л “Г |
|
г |
т |
г |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где , /ПС1Д1. « 3 ,5 |
мин — продолжительность подготовительных опе |
||||||||
|
|
раций |
на одну цистерну (снятие пломбы и |
||||||
|
|
открывание |
крышки, замер |
уровня и тем |
|||||
|
|
пературы, взятие пробы, заправка шланга, |
|||||||
|
|
открывание задвижки); |
|
|
|||||
/зал « 10—15 мин — время |
на |
залив |
насоса |
и |
трубопровода; |
||||
|
т ПОдг — количество |
|
одновременно |
подготовленных |
|||||
qlx « |
|
к сливу цистерн перед пуском насоса; |
|||||||
5 мин — продолжительность |
заключительных опе |
||||||||
|
|
раций с одной цистерной (зачистка остатка, |
|||||||
|
|
уборка шлангов, закрывание крышки ци |
|||||||
|
|
стерны и уборка мостика); |
|
|
|||||
|
z — количество одновременно работающих сли |
||||||||
|
|
вал ыциков; |
|
|
|
|
|
||
тзап11 « |
т — число цистерн в поданной группе; |
||||||||
2—3 — количество |
цистерн, заключительные опе |
||||||||
|
|
рации над которыми не совмещаются с не |
|||||||
|
|
посредственным сливом. |
|
|
Время непосредственного слива нефтепродуктов из цистерн центро бежными насосами можно также определить по средней скорости дви жения нефтепродукта по трубопроводам:
|
с |
2? ц т у |
мин, |
|
|
/гр |
|
||
|
|
& 0 v y 2 F n Tp |
|
|
где 2(7 ту — вес нефтепродукта, подлежащего сливу, т; |
||||
F — площадь |
поперечного сечения всасывающего трубо |
|||
провода, |
ж2; |
|
т/ж 3; |
|
у — плотность нефтепродукта, |
одновременно |
|||
/гтр — количество |
трубопроводов, работающих |
|||
на слив; |
скорость движения нефтепродуктов во всасы |
|||
v — средняя |
||||
вающем трубопроводе, м/сек. |
с и ф о н о м |
|||
Слив светлых нефтепродуктов с а м о т е к о м и л и |
применяется при небольшом протяжении сливных коммуникаций, имеющих сравнительно малые гидравлические сопротивления. Сифон создается поршневым или вакуум-насосом.
Общее время слива светлых нефтепродуктов самотеком или сифо ном складывается из времени на подготовительные операции, непо средственного слива нефтепродуктов из цистерн и на заключительные операции
/г р •— /подг + /гр Ч /злил MUH,
308