13.17, б) |
по формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
“і (t) = |
и вш т, (cos (üt— e -W |
cos ß/j/); |
1 |
(13.45) |
|
|
tiu (0 = |
і/выи „ cos (cozf + |
ф) + |
и пПе-&<cos ß/; |
J |
|
|
|
|
|
Em cos а |
|
.j |
j j |
___________ 1__________ . ) |
|
|
|
С 0 3 ( Л + а ) > |
^ в ы н m I - |
^ в ы н m II |
+ - { g i a R t g 3 ( ^ + a ) |
(13.46) |
|
|
tg[X + g) |
|
^nll |
|
I |
^nll |
|
COS ф= |
|
|
|
^выііяіі tg«R |
^ DUII mII |
|
|
|
где |
ux (t), |
un (t) — напряжения |
на |
разомкнутом конце линии |
на пер |
вом и втором этапах отключения выключателя; НВЬШ,ЛІ, UBmtmU— ам
плитуды |
вынужденных составляющих; tga = x/w; |
tg aR= Rm w; |
ß^ = V^ß2— öj^; |
ß — основная |
частота собственных колебаний схемы, |
приведенной на рис. |
13.17, |
б; 6^ = од ctg X/2Rm, б « |
0—декременты |
колебаний |
на |
первом |
и втором этапах; ÜnU— амплитуда переходной |
составляющей |
напряжения |
на втором этапе отключения; ф—фаза |
э. д. с. в момент отключения вспомогательных контактов (при про хождении тока в сопротивлении через нулевое значение).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисленные |
по |
формулам |
(13.45) |
и |
(13.46) |
зависимости |
от Rm максимальных |
перенапряжений |
на |
линии |
и |
на контактах |
выключателя Umaxl = £/тахгк. |
^тахіі = ^шахВК |
на |
первом |
и втором |
этапах |
отключения |
приведены |
на |
рис. |
13.17, |
в. |
На |
этом же |
ри |
сунке |
даны |
также |
результаты |
расчетов б/тах1 и £/гаахп на аналоговой |
машине в однофазной постановке задачи с учетом |
распределенных |
параметров |
линии. |
и |
выражений |
(13.45), |
(13.46) |
следует, |
что |
на |
Из |
рис. |
13.17 |
первом этапе отключения перенапряжения возрастают с увеличением
Rm, а на |
втором— уменьшаются. |
Из |
рисунка |
также следует, |
что |
величина |
оптимального сопротивления |
увеличивается с увеличением |
значения |
t/BbIH: при £/вын= 1 |
,Ш ф |
сопротивление |
Яш. опт= 2,6од; |
при |
и выв = 1,6(7ф сопротивление |
Rm. опт = бод. |
|
|
в. Перенапряжеппя па здоровых фазах при разрывах электроперадачів
Аварийное отключение трех фаз одноцепной электропередачи или аварийного одноцепного участка двухцепной электропередачи приво дит также к появлению перенапряжений на здоровых фазах линии. Величины этих перенапряжений зависят от времени отключения ава рии. Если отключение происходит при ^откл=0,1-^0,2 сек, то угол между векторами э. д. с. эквивалентных генераторов, питающих линию, за время короткого замыкания не успевает заметно возрасти к отключение происходит при значении угла, близком к углу в нормаль ном режиме работы электропередачи, т. е. порядка бн=40ч-60°. При отказе в действии первой ступени защиты в нагруженных электропере дачах возможно нарушение устойчивости параллельной работы стан ций. При этом отключение будет происходить в режиме асинхронного хода. Если нарушение устойчивости произошло из-за возникновения несимметричного короткого замыкания на отключаемой линии, то при определении перенапряжений на ее здоровых фазах необходимо учи
тывать дополнительное повышение на них напряжения вследствие наличия короткого замыкания.
Нарушение устойчивости может произойти и по причине затяги вания короткого замыкания в примыкающей системе. В этом случае линия будет отключаться за
|
щитой от |
асинхронного |
хода, |
|
|
|
как |
правило, |
при отключен |
|
|
|
ном коротком замыкании и до |
|
|
|
полнительного повышения на |
|
|
|
пряжения |
не |
будет. |
|
|
|
|
|
При отсутствии каких-ли |
|
|
|
бо специальных |
мер |
разрыв |
|
|
|
передачи |
может |
произойти |
|
|
|
при любом угле между векто |
|
|
|
рами э. д. с. эквивалентных |
|
|
|
генераторов. Наиболее тяже |
|
|
|
лым случаем является отклю |
|
|
|
чение |
в момент, |
когда |
угол |
|
|
|
между |
векторами |
э. д. с. эк |
Рис. 13.18. Схема электропередачи (а) и ра |
|
вивалентных |
генераторов б= |
|
спределение напряжения на «здоровых» фа |
|
= 180°. На рис. 13.18,бивпри- |
зах в аварийном (кривые |
1) и послеаварий |
|
ведены распределения |
напря |
ном (кривые 2) режимах |
при 6= 0 (б) и 6= |
|
жений |
на |
«здоровых» |
|
фазах |
= 180° |
(в) |
|
линии перед отключением ава |
|
|
|
рии |
(кривые |
1) и в послеаварийном режиме (кривые 2) для случаев |
|
6 = 0 |
(б) и 6=180° |
(в). |
|
|
|
|
|
|
|
|
о) |
|
|
|
|
s23=^3mC0S(bt^-5) |
|
|
|
е/э=Е/эт Cos(wt-Hp) |
Ѳ -Л Г -г £
5) |
, jdjiti-ф) |
Е1Э= É'вынßi |
~ Ustmm |
^вх.К
Ѳ — -5“ 3-
1 Г
Рис. 13.19. Эквивалентная схема с сосредоточенными пара метрами при разрыве электропередачи (а) н схема для оп ределения тока через выключатель (б)
Переход от начального к конечному распределению будет сопро вождаться перенапряжениями, максимум которых отвечает концу линии. Для ориентировочной оценки кратности возникающих при разрыве перенапряжений можно ограничиться рассмотрением схемы, приведенной на рис. 13.19, а. Для определения начальных условий
•UCo и / о положим, что в момент разрыва э. д. с. Ё1э упреждает э. д. с.
Е 2э на угол б, т. е.
Е1в = Е1вт exp (jxр), £ SB= £ 2eB exp [ / (л|> — б)].
Фаза я)) в момент отключения (при і= 0) определяется условием прохождения через нулевое значение тока в выключателе. Ток может быть определен в схеме (рис. 13.19,6), составленной на основе исходной схемы (рис. 13.19, а), с помощью теоремы об эквивалент ном генераторе:
|
|
X * - T L |
£ |
|
|
/» = |
|
*->2Эт “ |
(13.47) |
|
-Ѵвх.к + 'Ѵ2 |
|
|
|
где и вшт — амплитуда вынужденной составляющей напряжения в. конце линии при разомкнутом выключателе; хВХі к = -Ѵ( 1 — 6Э*Э) — входное сопротивление схемы относительно конца линии при разом кнутом выключателе.
Из условия прохождения тока через нуль
. S i n N>OTM —£ * 8 « Sin (Фоткл— б) = 0
имеем
(13.48)
Напряжение UCo на емкости и ток / 0 в индуктивности хэ в этот момент определятся по формулам:
U c * ^выи т
*В Х . К +
/о ~ ( Е1эт
|
* 2 СОЭфоткл+ |
^аэ |
лвх. к "Т хг COS (фОТКЛ -б); |
(13.49) |
|
U |
Xо |
|
sirn|v„„ |
Е.2ЭОТ |
*^1 |
X |
|
■Vox. К + Х2‘J |
Х |
А В |
А І!X . К ; ' А ‘2 |
|
|
|
|
|
X s i n |
( ф о т к л б). |
|
|
(13.50) |
Из выражений (13.47)-f-(l3.50), в частности, следует, что если в момент отключения 6= 0 или 180°, то фоткл = 0 и / 0= 0 . Когда началь ные условия определены, то перенапряжения, возникающие в экви валентном контуре (рис. 13.19, а), можно определить по формулам (13.4) -г- (13.6).
На рис. 13.20 приведены зависимости перенапряжений при раз рыве от величины угла б для схемы с UBMil — 1,6 £/ф, вычисленные с помощью АВМ и по приближенным формулам (13.47)-=-(13.50) и (13.4)-г- -т~(13.6). Из этих кривых видно, что при высоком і/вът и неблаго приятных углах б перенапряжения при разрыве достигают значений, существенно превышающих допустимый уровень для изоляции элект ропередач высших классов напряжения.
При расчетах перенапряжений, возникающих в асинхронном хо де, следует учитывать, что этому режиму, как правило, предшествует форсировка возбуждения генераторов. Поэтому значение э. д. с. эк вивалентных генераторов станции может быть повышено примерно до 1,2 Еиом.
В качестве мер защиты от перенапряжений могут быть использо ваны разрядники, реакторы с искровый присоединением, шунтирую
щие сопротивления в выключателях и системная защита и автома тика. Защитное действие разрядников и реакторов аналогично случаю включения линии (см. § І3.2, б, в).
На рис. 13.21 приведены полученные на ЦВМ зависимости пере напряжений в конце линии при ее разрыве (6=180°) выключателем, оснащенным шунтирующими сопро тивлениями, в случае наличия на
.линии в момент отключения одно полюсного короткого замыкания.
Umaxft!qm
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
13.20. |
Зависимость |
перенапряже |
Рис. 13.21. Зависимость перенапряже |
ний |
при разрыве электропередачи |
от уг |
ний в первом (/) и втором (II) |
этапах- |
|
|
|
ла 6: |
|
|
|
|
отключения |
при разрыве электропере |
JC, = 0,3 ш; *, = 0 |
,1ш; /=600 км\ |
U |
вы» |
= 1 .6 U .- |
дачи |
от Rm при 6=180°: |
1 |
3 |
кривая— расчеты |
по |
|
ф» |
*, = 0,31 ьу; *ІО= 0,13ш; *2=х20 = 0 ,1w; w= |
.пунктирная |
приближен* |
•ным |
формулам; |
сплошная —расчеты |
|
на АВМ |
= 250 ом\ &уа= 2w\ / = 600 км\ |
А,0=1,5А; |
|
|
|
|
|
|
|
|
£і=1,Шф; £, =£/ф |
|
Из |
рисунка |
следует, что |
оптимальная величина сопротивления для |
-ограничения перенапряжений при разрыве электропередачи оказы вается примерно такой же, как и для случая ограничения пере
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжений |
на аварийных фазах |
при |
отключении короткого |
замыкания, и дает возможность |
|
|
|
|
снизить |
перенапряжения |
при |
|
|
|
|
мерно в |
1,7 раза. |
|
|
|
|
|
|
К мерам системной автомати |
|
|
|
|
ки можно отнести программиро |
|
|
|
|
ванное отключение аварии, |
ког |
|
|
|
|
да в первую очередь отключается |
|
|
|
|
выключатель, ближайший к ме |
|
|
|
|
нее мощной системе, и отключе |
|
|
|
|
ние в асинхронном |
ходе с улав |
|
|
|
|
ливанием оптимального момента |
|
|
|
|
отключения при 6^:0 . Эффек |
|
|
|
|
тивность |
последней |
меры |
уже |
Рис. 13.22. Схема электропередачи с х{^>ха |
была |
проиллюстрирована |
рис. |
(а) и |
распределение |
напряжения (б) в |
13.18, |
а эффективность програм |
аварийном |
(кривая 1) |
и послеаварийном |
мированного |
отключения пока |
режимах при отключении выключателя со |
стороны более мощной (кривая 2) и менее |
зана на |
рис. |
13.22. |
|
|
|
мощной (кривая 3) системы |