Файл: Теория и практика балансировочной техники..pdf

где Лі—Л4 ;

В[;

В\—ВА—

коэффициенты,

учитывающие

конст­

Глубина

следа

руктивно-технологические факторы.

Агс

= №

Тр;

F; AF),

где

F •— фокусное расстояние фокусирующей

системы;

AF

— смещение фокуса фокусирующей системы в глубь мате­

или

риала,

h2c = №sTp

+ B5)F

+ А6Тр

+ В6] А Р + [(AJp

+ B7)F

+

+ А8Тр

+ Ва] AF + (A9Tp

+ B9)F + A10Тр

+ В10)

+

+ {[(АпТр

+ BU)F

+ А12Т0

+ В12]

Д Я + [(А]3Тр

+ Bl3)F

+

+ АНТР

+ Вн]

AF + (Al5Tp

+ Bl5)F

+ Л ,6 Г„ + В16},

(2)

где

Л 5 — Л їв; В5

— Віб — коэффициенты, учитывающие влияние

конструктивно-технологических

факторов.

Экспериментально

было

Суммарная

погрешность

1

установлено, что

суммарная

обусловленная

положение»

дисбаланса

относительно

величина

испаряемой

массы

действии

светового

(рис. 4) Аэда зависит от

по­

луча

Аіа

1

I

грешностей

изготовления

оп­

|

П

С

г

Р

е

ш н

0

с

т

а

|

тической

головки,

механиче­

излучения

механических

электрической

ской

и

электрической

си­

оптической

головки

узлов

схемы

стем. Аналогично были

уста­

1

1

1

г

р

е I

ш

н I

0

с

т\

и

|

новлены

погрешности,

вли­

п\о

яющие на суммарную

вели­

'ІЗ

її 5*

чину,

обусловленную

поло­

>1

корост ращены

оотора

жением

дисбаланса

относи­

тельно

действия

светового

є I

луча Asa-

с *

На

основании

проведен­

Рис.

4.

Схема

технологических

погреш­

ных теоретических

и

экспе­

риментальных

исследований

ностей

нами

было

установлено,

что

за критерий

точности

дина­

мического уравновешивания световым лучом возможно

принять

суммарные поля распределения A S G ( 3

и As a , т. е.

X V

AsGd

— А«з„ад

+ Атемад

4- k'

X

И

+ &неств0

+

&WHOd

+ Аяоа + &yCTGd

+

&upGd

(3)

Asa = k'

\ /

Ареста

+

A# a

+

Аизма

+ &1инха + Да.фа +

Афа,

Атемад—погрешности,

обусловленные

тепловым

режи­

мом;

Аизмв

д ; ^изма

— П О Г р е Ш Н О С Т И ,

СВЯЗЭННЫе

С НЄТОЧНОСТЬЮ

ИЗМЄ-

реиия;

АнестС,

д',

Анест-а — П О Г р е Ш Н О С Т И ,

обуСЛОВЛЄННЬІЄ НЄСТаЦИОНарНО -

стыо режима

излучения;

&HGd\

А / /

а — погрешности,

связанные

с особенностью

опти­

ческой накачки;

AwHGd

— погрешности

настройки

оптической

системы;

AycmGg

—

ПОГреШНОСТИ

уСТЭНОВКИ И НЭСТрОЙКИ Л у Ч Э ПО

плоскости

исправления;

^a>pGg—погрешности,

связанные с неточностью управ-

ления движением

ротора;

&синха,

Аа

фа, Дфа

— ПОГреШНОСТИ, ОбуСЛОВЛЄННЬІЄ

НЄТОЧНОСТЬЮ СИН-

хронизации и амплитудно-фазовыми

характе­

k'

ристиками;

— коэффициент

закона распределения

случайной

погрешности.

Суммарное поле рассеивания весовой характеристики нахо­

дится

в диапазоне

от 0,1 до 1,2 мг, а угловой характеристики от

3 - Ю - 7

рад до 1,5 угловых

минут,

что

обеспечивает

точность

уравновешивания

роторов

весом

от

20

до

200 г

от 0,5 до

0,02 мкм.

сов излучения пим,

теплофизическими параметрами уравнове­

шиваемого ротора

Тр, точностью синхронизации Л Шнх% точно­

неуравновешенности

к допустимой

^Gg.nep

, дод. don I

где k — коэффициент

пропорциональности.

Исследования показали, что производительность и точность

причем снимаемая масса в импульсе

не

должна

превосходить

допустимого

значения

остаточной

неуравновешенности

AGg o n .

AddRK

Вторая

схема

—

устранение

неуравновешенной

массы

лазе­

мгсм

ром, работающим в режиме сво­

бодной

генерации.

При

этом

ав­

томатическое

управление энерги­

ей

излучения

пропорционально

величине

остаточной

неуравнове­

шенности.

При

правильно

подо­

бранной скорости вращения урав­

новешиваемого ротора

возможно

за

несколько

импульсов

излуче­

9

12

ния

устранить

неуравновешен­

Правая

ную массу. Так,

роторы весом

30,

Рис. 5. График

устранения неурав­

120 г были полностью уравнове­

шены за 4—5

импульсов

(рис.

6).

новешенной массы ротора

Третья

схема

— удаление

не­

уравновешенной

массы лазером с

управляемой

добротностью. При этом

за

счет управления

моду­

ляцией светового луча

пропорционально скорости вращения ро-

UG.gRKMZCM

&6aRK

мгсм

2,0

Рабочие

обороты

ш

3

Правая

пимп -

Левая

4

5

Рис.

7.

График

устранения

не­

tow

Правая

уравновешенной

массы

ротора:

Рис.

6. График

устранения

неуравновешен­

кривая

/ —

уравновешивание

ро­

ности ротора

с помощью лазера:

тора

весом

120

г; кривая

2 —

уравновешивание

ротора

весом

/ —

ротор весом

120

г; 2, 3 —

ротор весом

30 г

30

г

А. И. МАКСИМЕНКО,

Б. Ф. ФЕДОРОВ

^ ^ ^ ^ ^ ^ ^

!!

Полупрозрачное

і

11 ил у і i y u j [ / u i n u c

I

ЧРПКППП

п

I |

и

• |

, ІЇ

Исследуемый

\ _

Исследуемый

Фэу

I

'Д\}

объект

объект

а)

В)

Рис. 1. Схема

измерения перемещений с применением ОКГ:

A v = ^ ,

(1)

мещения поверхности, а затем

построить амплитудно-частотную

характеристику

колебаний. Существует

зависимость

где f — частота

колебаний

исследуемой

поверхности.

Если в формуле (1)

считать

v = vcp

за период

колебания, то

амплитуда

А, =

Ave

,

но v 0 = ~ -

(Хо — длина

волны

используемого

излучения),

тогда

A=-^S-.

(2)

В формуле

(2) необходимо определить только одну

величину

Av — допплеровскую частоту.

Оценим предельные возможности метода. Наибольшая и наи­

меньшая скорости перемещения

поверхности

по

направлению

луча могут быть найдены по формуле (1):

_

Ave

Углах — ~~

•

miii

2v

0

Расчеты

показывают,

что

vmin

может

иметь

величину

5 • 10~8 м/сек,

a U m a x —

достигать значения 50 м/сек.

На основа­

нии формулы

(2) можно построить график в координатах

А — / ,

показывающий

рабочую область, в пределах которой

следует ис­

пользовать

данный метод. Левая

граница определится

разреша­