Файл: Теория и практика балансировочной техники..pdf

этом поворотом подшипниковых щитов удается изменять от­ дельные составляющие вибраций в 3—5 раз. Анализ вибраций машин может позволить не только контролировать, но и выяв­

рости вращения, сопровождающийся резкими изменениями ам­ плитуд и фаз сигналов. Балансировать в этой зоне невозможно, так как коэффициент влияния системы стремится к единице. Сигналы в зарезонансной зоне представляют совершенно иные «неуравновешенности» по плоскостям, чем в дорезонансной, т. е. такое изделие необходимо уравновешивать лишь при рабочей скорости вращения (10ч-12) -103 об/мин. Заметим, что резонанс­ ные характеристики объектов изменяются в зависимости от на­ правления вращения. Было также обнаружено, что амплитудно- и фазочастотные характеристики зависят от углового положения корпуса (т. е. наружных колец подшипников) относительно из­ мерительной плоскости.

В отличие от гиромоторов в электромашинах подшипники чаще всего устанавливают без выборки радиальных зазоров

(например, в микродвигателях следящих систем, где необходим минимальный момент трогания). В таких машинах возникают резонансы, связанные с относительным движением цапфы в за­ зоре [1]. В этих случаях при малых неуравновешенностях возни­ кают существенные различия в измерении вектора дисбаланса горизонтальными и вертикальными датчиками. На рис. 3 пока­ зана диаграмма векторов в двух плоскостях, полученная по сиг­ налам вертикальных (В) и горизонтальных (Г) датчиков на авиационном электрогенераторе при двойном радиальном зазо­ ре в подшипниках около 30 мкм и после выборки зазора. Из

по сравнению с горизонтальными (73 и 141°), т. е. фаза датчи­ ков В ближе к истинной.

При проведении измерений дающими преимущества верти­ кальными датчиками необходимо выполнение следующего усло­ вия (рис. 4):

Необходимо стремиться к оснащению балансировочных стан­ ков устройствами технической диагностики причин вибрации на всех частотах в целях последующего устранения дефектов.

ЛИТЕРАТУРА

1. Шмутер С. Л., Мадатов В. Р. и Саркисян А. Е. Механический блок балансировочного станка как элемент системы автоматического уравновеши­ вания. Сб. «Теория и практика уравновешивания машин и приборов». Под ред. В. А. Щепетильникова. М., изд-во «Машиностроение», 1970.

2. Beurteilungsmafistabe fur mechanishe Schwingangen von. Maschinen, VDI—Richtlinien, N 2056, August, 1960.

Я. С. БРОВМАН, С. А. САРКИСЯН, Э. В. ТАТЕВОСЯН, С. Л. ШМУТЕР

МЕТОДЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА УРАВНОВЕШИВАНИЯ

На основные параметры процесса автоматического уравно­ вешивания влияют следующие факторы: двусвязность процесса, фазовые ошибки, скорости исправления и различные помехи. Поскольку выделять влияние отдельных параметров на реаль­ ных объектах достаточно сложно, а зачастую и невозможно, це­ лесообразно исследовать математическую модель «дисбаланс — исправление».

Односвязная система автоматического управления уравнове­ шиванием (САУУ) поддается теоретическому анализу, и для нее можно получить уравнение годографа вектора дисбаланса, который при постоянных фазовой ошибке ср и скорости исправ­ ления Vu представляет логарифмическую спираль (рис. 1, а):

чего его абсолютная скорость со0 изменяется (coo ± сож ). При на­ личии в измерительном тракте избирательного резонансного уси­ лителя с добротностью Q возникает дополнительное приращение Acp фазовой ошибки, всегда суммирующееся с ф:

Вычисления на ЦВМ кНаири» показали, что дискретность влияет, когда кВ\КВ2 0,7 и Кєі-ЇЯ- < — 1. При этом процесс

уравновешивания протекает особо медленно при значениях теку­ щего дисбаланса, меньших 5—6 дискрет исправления.

Анализ влияния помех требует знания статистических харак­ теристик фазы смеси относительно полезного сигнала, так как

имеющем наряду с режимом амплитудного анализа режим ана­ лиза временных интервалов. Так как анализатор рассчитан на

помехи образуются путем пропускания сигнала генератора шу­ мов Г2-12 через фильтры с высокой добротностью и изменяемой

фазы помехи е