Файл: Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 223
Скачиваний: 3
У волн ТЕМ отсутствует Е2 |
и, кроме того, р = &. Тогда |
|
||||
|
а тЕм = ІМ = : ї111в |
|
|
|
( 8 4 3 ) |
|
что совпадает |
с выражением |
для к а |
(3.37) в случае плоской од |
|||
нородной волны в диэлектрике. |
|
|
|
|
||
Выражение |
(8.42) можно |
получить, |
опираясь |
на |
концепцию |
|
Бриллюэна. В самом деле, парциальная |
волна ТЕМ с затуханием |
|||||
0 Т Е М [ ф _ л а (8.43)] распространяется |
в |
волноводе |
по |
зигзагооб |
разному пути, который в 1 /sin ср раз длиннее соответствующего уча стка волновода. Естественно, что при этом во столько же раз воз растает затухание волны. Таким образом, сравнение ф-л (8.42) и (8.43) служит еще одним доказательством правильности концеп ции парциальных волн. £-волны распространяются в волноводах точно таким же образом, поэтому ф-ла (8.42) справедлива и для них. Можно показать, что ф-лы (8.41) и (8.42) для £-волн тождест венны.
Таким образом, составляющая коэффициента затухания, обус ловленная диэлектрическими потерями, для всех волн определяет ся соотношением (8.42) и зависит лишь от о, и и tg б.
ПОТЕРИ В ПРОВОДНИКАХ, ОГРАНИЧИВАЮЩИХ ПОЛЕ ВОЛНЫ
Потери в проводнике, отнесенные к единице площади, зависят от тангенциальной к его поверхности составляющей магнитного поля [ф-ла (6.27)]: Hnp = Rs\Hx | 2 п . Дл я определений потерь на единицу длины нужно взять интеграл от ПП р по контуру волновода, ограни ченному металлическими поверхностями:
Р 1 п р = ф ЇЇтаІІ = Rs§\Hx\*dl |
(8.44) |
Для волн, имеющих продольную составляющую магнитного по
ля Hz, возможна замена \НX\Z=\HZ\2+\Hхх\г. С учетом ф-лы (8.25) получаем выражение для той части коэффициента затуха
ния, которая определяется потерями в проводниках:
|
^ ^ ( | Я г | 2 |
+ | Я ± г | 2 ) А |
|
|
|
|
|
с. |
|
|
|
«пр = % = — |
± |
: |
• |
(8.45) |
|
2Р |
2 |
j ( Е± |
X Н*± ) dS |
|
|
|
|
|
Мощность потерь в проводниках пропорциональна длине их пе риметра, а передаваемая мощность — площади поперечного сече ния направляющей системы. Следовательно, коэффициент затуха ния аП р волны определенного типа обратно пропорционален попе речным размерам направляющей системы.
8.9. Нормированные волны. Линия с нагрузкой. Шумовая температура линии.
ОБОБЩЕННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛИНИИ ПЕРЕДАЧИ
Важнейшие с практической точки зрения свойства направляющих систем связаны с их основной функцией — передачей электромаг нитных волн. Это свойство, по существу, одинаково у систем лю
бой конструкции при любом типе используемой |
волны. |
|
||
По направляющей системе, в зависимости |
от |
частоты, |
могут |
|
распространяться волны либо |
одного, либо |
нескольких |
типов |
|
(мод). В первом случае ее называют одномодовой, |
во втором — |
|||
много мод овой. Одномодовый |
режим характерен для двухпровод |
|||
ных линий с волной ТЕМ в широком диапазоне |
частот. |
|
||
В дальнейшем под линией |
будем понимать |
произвольную |
одно- |
|
модовую направляющую систему, в которой рассматриваются |
толь |
ко общие свойства бегущих направляющих волн. Это понятие мо жно расширить, если считать, что линия соответствует свойствам многомодовой направляющей системы для одного из типов волн. Однако тогда следует отдельно учитывать преобразования типов волн (перехода энергии одного типа волны в другой), которые возможны в нагрузке или на других нарушениях регулярности ли нии. Выведем следующие определения.
Н о р м и р о в а н н а я |
|
в о л н а |
— |
бегущая |
по |
направляющей |
|||
системе волна, несущая |
единичную |
суммарную |
мощность Р н = |
||||||
= 1 Вт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н о р м и р о в а н н ы е |
|
д е й с т в у ю щ и е |
з н а ч е н и я |
компо |
|||||
нент поля обозначаются |
|
через |
Я н |
и Я н и определяются так, чтобы |
|||||
в соответствии с ф-лой |
(8.25) |
мощность волны |
составляла |
1 Вт: |
|||||
Р н = |
j |
(Ё1 X НІ) • dS = |
1 Вт. |
|
|
(8.46) |
Х а р а к т е р и с т и ч е с к о е |
с о п р о т и в л е н и е |
Zc |
линии с |
|||
волной ТЕМ равно отношению напряжения бегущей волны £/л |
к ее |
|||||
току / л - Нормированные действующие напряжения UH |
и |
ток / н |
ли |
|||
нии подчиняются этому же соотношению: ZC=Vл/7n=\UH |
|
I я . Почти |
||||
всегда Zc можно* считать вещественной |
величиной. Так как, с дру- |
|||||
гой стороны, ия1н=Ря= |
1 Вт, то |
|
|
|
|
|
\Ua\ |
= y~P^Zc; |
\Г\ = У~РЖ- |
|
(8-47) |
||
Н о р м и р о в а н н а я а м п л и т у д а б е г у щ е й в о л н ы U— |
||||||
безразмерный скалярный комплексный |
коэффициент, |
|
равный |
по |
модулю отношению величин поля, напряжения и тока данной бе
гущей волны к соответствующим |
нормированным |
значениям: |
|
Ё = U Ен ; Н - U Нн ; |
йл = U (Г; / л = |
Шя. |
(8.48) |
Сопоставляя |
ф-лы |
(8.25), (8.46) —(8.48), |
находим, |
что |
мощ |
||||||||
ность произвольной |
волны |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Р = | U |2 |
Рн, |
т. е. | U | = |
У"Р/Р"; Ри |
= |
1 Вт. |
|
(8.49) |
|||||
Мощность |
бегущей |
волны |
(в ваттах) равна |
квадрату |
модуля ее |
||||||||
нормированной |
|
амплитуды. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Из ф-л (8.47) и (8.49) можно непосредственно определить на |
|||||||||||||
пряжение |
и |
ток |
1в_ линии: |
\UN\ |
= YPZC; |
[}Л=>0 |
VZ^;\IN\ |
= |
|||||
= VP/Zb; |
|
iA=>U/VZE. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Н о р м и р о в а н н а я |
л и н и я |
— |
гипотетическая |
линия с |
еди |
||||||||
ничным характеристическим |
сопротивлением |
Z c |
= l |
Ом. |
В |
такой |
|||||||
линии согласно |
(8.47) |
| £/«л | = 1 В; |
|/ £ л | = 1 А |
и, |
следовательно, |
||||||||
по ф-лам |
(8.48) |
і7Н л[В] = / Н л [ А ] = (]. |
Нормированная |
амплитуда |
волны численно равна напряжению и току бегущей волны в норми рованной линии.
Описание бегущих волн их нормированными амплитудами ши роко используется, так как носит универсальный характер. Приме нение 0 эквивалентно введению в рассмотрение нормированной ли
нии. Особенно полезным |
предположение о Z c = l |
Ом |
оказывается |
для направляющих систем с волнами Е, Н, ЕН и НЕ, |
где такие по |
||
нятия как напряжение, |
ток и характеристическое |
сопротивление |
линии не могут быть определены однозначно. Однако и при анали зе линий с волной ТЕМ часто используется нормировка к единич ному характеристическому сопротивлению. По вышеприведенным формулам легко перейти от безразмерной амплитуды U к физиче ским величинам, характеризующим волну в конкретной направля ющей системе.
ЛИНИЯ С НАГРУЗКОЙ
Если на конце регулярной линии (одномодовой направляющей системы) включена нагрузка, то, кроме падающей волны с норми
рованной |
амплитудой U+, |
может возникнуть |
отраженная |
волна |
|||
(рис. |
8.17). Ее амплитуду |
0" |
у входа нагрузки |
(при 2 = 0) |
опреде |
||
ляет |
.комплексный ко- |
|
|
|
|
||
чффициент |
отражения |
|
|
|
|
||
нагрузки: |
|
|
|
|
|
|
|
Гн=Г(0) |
= |
£/~(0) |
|
|
|
|
|
= |
1Л, |
|
(8.50) |
|
|
|
|
(При движении вдоль |
|
|
|
|
|||
линии амплитуда и фа |
|
|
|
|
|||
за |
падающей |
волны Рис. |
8.17 |
|
|
меняются |
по закону |
U+(\z) = U+(0)e y z , а отраженной — по за |
кону: U-(z) |
= U-(0)eyz |
. |
, Коэффициентом отражения в произвольном сечении линии на зывается отношение комплексных амплитуд двух встречных бегу
щих волн в этом сечении: |
|
|
||
Г(г) = | Г ( 2 ) | е і 9 ( г ) |
= - ^ - І £ І |
= Г ( 0 ) е 2 7 г |
||
|
|
|
U+ (г) |
(8.51) |
|
|
|
|
|
| г |
(г) | = | Г |
(0) | е 2 а г |
= | Г (0) | |
1 0 0 Л а ° г |
В линии без |
потерь |
(у = ір) |
модуль |
\Г\ одинаков в любом се |
чении; в линии с потерями он |
уменьшается по |
направлению к ге |
||
нератору. Фаза |
коэффициента |
отражения 0H + |
2 pz |
увеличивается |
при движении точки наблюдения от генератора к нагрузке. |
||||
Суперпозиция |
двух встречных волн создает в |
линии стоячую |
волну. Нормированные амплитуды напряжения и тока стоячей вол ны в любом сечении линии с единичным характеристическим со противлением обозначим через и и І. Они равны сумме нормиро
ванных амплитуд падающей и отраженной волн |
(с учетом |
обрат |
|||||||||||||||
ного направления тока отраженной волны): |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
и (г) = |
ІЇ+ |
(г) + |
[Г |
(г) = |
U+ (0) е ^ 2 + |
IT |
(0) e^l |
( g 5 2 ) |
||||||||
|
і (Z) |
= U+ (г) — U~ (г) = |
U+ |
(0) e~yz |
— U~ (0) |
eyz} |
|
||||||||||
Ненормированные значения напряжения и тока в любом сече |
|||||||||||||||||
нии линии определяются с помощью формулы |
вида |
(8.48): U(z) — |
|||||||||||||||
= u(z)U"; |
I(z) |
= |
i(z)I". |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Отношение нормированных амплитуд напряжения и тока стоя |
|||||||||||||||||
чей волны |
равно нормированному |
|
комплексному |
|
сопротивлению: |
||||||||||||
|
.-(,) |
- , |
» |
+ |
і F W |
= |
І ® |
- |
|
|
|
|
|
- |
1 ± £ £ . |
(8.53) |
|
|
|
|
|
|
|
|
'(z) |
|
(/+(г) — и~ (z) |
1 — П*) |
|
||||||
Параметры |
нагрузки |
и режим |
стоячей |
волны |
в |
линии |
можно |
||||||||||
полностью |
характеризовать |
любым |
из |
|
двух |
параметров: |
комп |
||||||||||
лексным |
коэффициентом |
отражения |
[ф-ла |
(8.51)] |
или |
комплексным |
|||||||||||
нормированным |
сопротивлением |
[ф-ла |
|
(8.53)}. |
|
|
|
|
|||||||||
Между |
ними существует однозначная связь. Из ф-лы (8.53) лег |
||||||||||||||||
ко получить соотношение для обратного |
перехода: |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Г(z) |
= 1 ^ 1 |
|
= |
: ( г |
) |
- 1 + |
і ї ( г ) |
. |
|
(8.54) |
||||
|
|
|
|
|
2<z)+ 1 |
|
г(г) |
+ |
1+іх(г) |
|
|
|
|||||
Д ля линий с волной ТЕМ можно перейти также к ненормиро |
|||||||||||||||||
ванным |
сопротивлениям: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Z = R + |
iX |
= |
^ - |
= |
^ - ^ - = z Z c ; |
R |
=7ZC; |
X = xZc .(8.55) |
|||||||||
|
|
|
|
|
/"(г) |
|
г '( г ) |
|
/ н |
|
|
|
|
|
|
|
|