Файл: Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 261
Скачиваний: 3
неизменной до рк = 8000 Па. Затем отрыв происходит уже при меньшей толщине, что связано с вытеканием фарша из зазора между пластинами. При наибольших рк толщина слоя перед
Рис. 34. Кинетические кривые изменения адгезии в за висимости от времени предварительного контакта:
а — при различных давлениях контакта для |
пластин площадью: |
|||
1 — 0,0005 м2; 2 — 0.0010 |
м2; |
3 — 0,0015 м2; |
|
|
б — для пластин различной |
площади: Г — 0,0005 л 2; 2 — 0,0007 л 2; |
|||
3 — 0,0010 м2 4 — 0,0015 |
м2. |
|
|
|
в — для пластин из |
разных материалов (кривые соответствуют |
|||
номерам в табл. 32); |
из |
нержавеющей стали (г) и фторопласта |
||
г, д — для пластин |
||||
(д) при различных |
скоростях отрыва: |
I — 0,00167 м/с; 2 — |
||
0,00358 м/с; 3— 0,00930 м/с; |
4 — 0,0193 м/с. |
|
отрывом достигает наименьшей величины — около 0,00002 м, которая соизмерима с размером частиц куттерованного мяса. Таким образом, начальные условия не совпадают с условиями отрыва. Верхний участок кривой адгезии, полученной при наи
119
меньшей толщине, дает постоянное значение адгезии, которую можно, по-видимому, интерпретировать как истинную адгезию.
Анализ экспериментальных данных позволяет выбрать гра ницы изменения давления и длительности контакта. При не больших рк. и контакт пластины с продуктом полностью зави сит от ровности слоя и других случайных величин, учет которых затруднителен. При высоких рк фарш вытекает из зазора, толщина к моменту отрыва отличается от начальной. При боль ших тк изменение адгезии незначительно, но возможно подсы хание продукта по периметру слоя. В области р1( от 2000 до 5000 прибор дает наиболее устойчивые показания; для «густых» фаршей следует выбирать значения рк. ближе к верхнему пре делу, для «жидких»— среднее или ближе к нижнему. Опти мальная длительность контакта, когда заканчивается процесс заполнения микро- и макронеровностей и молекулярного взаи модействия, составляет от 180 до 300 с (рис. 34, б). Приведенные зависимости справедливы при zK^ 600 с; если время контакта больше указанного, расчет можно вести по времени 600 с, имея в виду, что адгезия увеличивается при большем времени контакта незначительно (до 5%).
Материал пластин (рис. 34,в). В ряде работ показано, что адгезия продуктов к различным металлическим поверхностям, покрытым естественной окисной пленкой, неодинакова.
Работами А. М. Медведевой [84] (лаборатория Б. В. Дерягина) уста новлен следующий ряд интенсивности взаимодействия металлов с клеевой пленкой (в порядке понижения): алюминий, титан, дюралюминий, сталь, цинк, латунь, медь. В наших исследованиях [113, 123] названный порядок интенсивности для адгезии тонкого слоя фарша сохраняется. Установлено, что чем тоньше и менее прочно связана окисная пленка с металлом, тем силы адгезии меньше. По-видимому, такое объяснение является универ сальным. Следует отметить аномальное поведение фторопласта-4, который при малых длительностях взаимодействия с фаршем показывает небольшую адгезию, интенсивно возрастающую при увеличении времени контакта (рис. 34, в). Аналогичные результаты получил Б. А. Николаев [91] для небродящего теста. Поскольку среди всех названных материалов фторо пласт-4 является наиболее «пористым», то во время предварительного кон такта наряду с механическим зацеплением физико-химическое взаимо действие происходит не только на поверхности раздела, но и в глубине материала.
Зависимость адгезионных характеристик от материала пла стин приведена в табл. 32, величины адгезии получены при тол щине слоя фарша докторской колбасы 0,0003 м, F0 = 0,0007 м2, рк = 4900 Па. Экспериментальные данные находятся в преде лах ±12% от средних значений величин. Коэффициент поверх ностного натяжения составляет около 4,2 Н/м.
Площадь пластин. В качестве постоянных были приняты толщина слоя фарша 0,0003 м, скорость отрыва 0,00358 м/с, давление контакта 4900 Па. Площади пластин из стали Ст. 3
120
на |
в |
Кривая, |
рис. 34, |
1
2
3
4
5
6
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
32 |
||
|
Коэффициенты |
Отношение адгезии |
|
|
убыванияТемп контактаплощади |
с/мг10*,-С |
||
|
материала к адге |
|
CJ |
|
|
|||
|
уравнения |
зии нержавеющей |
-С |
|
|
|||
|
(I—117) |
стали при времени |
о. - |
|
|
|||
Материал |
|
|
контакта около |
с |
и |
|
|
|
|
|
S |
о |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
т |
® |
|
|
|
Рл , Па |
а, Па |
1—3 с |
ЗЭО с |
е 1! |
|
|
|
|
|
|
|
|
< i " |
|
|
|
Дюралюминий |
12800 |
2500 |
1,04 |
1,09 |
19600 |
4,8 |
||
Нержавеющая |
12300 |
2100 |
1,00 |
1,00 |
18000 |
7,3 |
||
сталь |
11450 |
2100 |
0,93 |
0,96 |
16980 |
8,2 |
||
Сталь Ст. 3 |
||||||||
Чугун |
10500 |
2100 |
0,85 |
0,90 |
16050 |
9,4 |
||
Латунь |
8000 |
2700 |
0,65 |
0,84 |
15450 |
10,4 |
||
Фторопласт-4 |
8900 |
3900 |
0,72 |
1,06 |
18900 |
5,0 |
были выбраны следующих размеров: 0,0005; 0,0007; 0,0010 и 0,0015 м2. Для каждой пластины измерения проводили пои вре мени предварительного контакта 3, 60, 180, 300 и 600 с. На рис. 34, а, б показаны кинетические зависимости для разных площадей пластин. Как видно из графика, с увеличением пло щади пластин адгезия уменьшается. Интерпретация экспери ментов дает основание предположить, что при площади пластин около 0,0013 м2 адгезия минимальна.
Комплексные исследования совместного влияния на адгезию длительности и давления контакта, а также площади пластин дали графические зависимости, приведенные на рис. 34, а. Для их обобщения получены уравнения в соответствии с выра жением (1—117):
Ро = 0,775рк (3,72— F0 ■ 10*) + (1800 + 0,063рк) lg-rK
при 2030 < рк < 5000,
р0 = 0,775рк (3.721— F0 ■ 103) + 0,42рк lg тк при 5000 < рк < ‘8000,
которые справедливы для стали Ст. 3 в указанной области из менения переменных.
Таким образом, отмечаемая в литературе [91] зависимость адгезии от площади контакта подтверждается для мясного фар ша. Для получения сопоставимых результатов исследований площадь пластин около 0,0010 м2 можно считать наилучшей.
Скорость отрыва пластины. Эксперименты были проведены на пластинах площадью 0,0007 м2 из нержавеющей стали, фторо пласта-4 и стали Ст. 3 при давлении предварительного контакта 4900 Па и толщине слоя фарша 0,0003 м. Скорости отрыва пла стин имели указанные выше четыре значения, время контак та — пять значений при каждой скорости.
121
Результаты опытов для нержавеющей стали и фторопласта-4 представлены на рис. 34, г, д. Сопоставление кривых показы вает, что при времени контакта примерно до 30 с адгезия фар ша к фторопласту меньше, чем к стали. При большем времени контакта для небольших скоростей отрыва (0,00167 и 0,00358) адгезия к фторопласту выше, чем к стали; при скоростях 0,0093 и 0,0193 — меньше. Рассматривая отрыв как сокращение пло щади контакта и взаимосвязей структур во времени, можно предположить, что при быстром отрыве происходит более или менее одновременный разрыв связей фарш — поверхность; при медленном — наряду с разрывом связей нарушается меха ническое зацепление продукта с материалом в выступах шеро ховатости и в микропорах. Фторопласт по сравнению со сталью более пористый материал, поэтому затекание жидкого компонен та фарша в поры и упрочнение связей в результате физико-хи мического взаимодействия для него более вероятно. При медлен ном отрыве следует ожидать относительно большую адгезию сравнительно со сталью в результате разрушения связей в микро порах и «вытаскивания» из них молекул; при большой ско рости отрыва микропоры существенного участия в процессе не принимают, поэтому адгезия фторопласта меньше, чем стали. Эти соображения можно принять в качестве приближенных, так как они не учитывают характера и интенсивности взаимо
действий в молекулярных |
и |
надмолекулярных |
структурах. |
||||
Приведенные на рис. 34 графические зависимости описыва |
|||||||
ются уравнением |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ро= |
Ро + ^ ( l g -Тк— lg-Гк), |
|
(1—118) |
|||
где рй*, тк*— соответственно адгезия и время |
контакта, постоянные для |
||||||
любого значения скорости отрыва диска и зависящие от |
|||||||
материала |
пластин; |
|
интенсивность |
возраста |
|||
aw— коэффициент, характеризующий |
|||||||
ния адгезии при увеличении скорости отрыва (табл. 33); |
|||||||
aw = ai + °2 |
(шо ' |
Ю3) ПРИ 1 < to 0 ■103< |
10, |
|
|||
aw = а3 (w0 ■Ю3)"4 |
|
при 3 < t o 0 - 103< 2 0 . |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 33 |
|
|
|
Коэффициенты к уравнению (I—118) |
|
||||
Материал |
* |
* |
|
|
а2 |
Я3 |
|
|
PQ |
ТК |
|
Я: |
я* |
||
Сталь |
5150 |
0,001 |
|
780 |
2400 |
1250 |
0,41 |
Ст. 3 |
|
||||||
нержавеющая |
6000 |
0,001 |
|
780 |
2400 |
1250 |
0,41 |
Фторопласт-4 |
3000 |
0,0316 |
2280 |
2800 |
2800 |
0,25 |
122
Как видно из пределов применимости уравнения (I—118), имеются две зоны зависимости адгезии от скорости: при малых скоростях — логарифмическая, при больших — степенная. Од нако за правило такую зависимость принять нельзя. При из менении условий измерения меняется вид функции, которая описывает процесс адгезионного взаимодействия. Скорость при ложения силы со скоростью отрыва связана линейно.
Таким образом, влияние скорости отрыва на адгезию можно объяснить различными условиями нарушения сплошности про
дукта (микродефекты, продолжительность |
разрушения свя |
зей и пр.). |
|
Оптимальные значения скорости отрыва лежат в пределах |
|
0,003—0,010 м/с. |
|
Длительность предварительного контакта. |
Увеличение времени |
предварительного контакта сопровождается ростом действительной пло щади контакта и количества ячеек, которые имеют максимальное сцепле ние с пластинами, что определяет смачивание материала пластин. Из этого следует, что связи между фаршем и поверхностью стремятся к насыщению и, если адгезия вначале растет интенсивно (см. рис. 34), то затем — весь ма незначительно. Коэффициент поверхностного натяжения, характери зующий энергию свободной поверхности фарша, также стремится к по стоянному значению, а косинус угла смачивания приближается к едини це, т. е. происходит полное смачивание. Для последнего случая ориенти ровочно [5] можно оценить удельную работу адгезии. Такая оценка пока зывает примерно одинаковую величину удельной работы для фтороплас та-4 и нержавеющей стали около 8,4 Дж/м2. При этом начальное значение коэффициента поверхностного натяжения для пластин из фторопласта меньше, чем для пластин из нержавеющей стали, что указывает на худ шее смачивание фторопласта при малом времени контакта.
Анализируя приведенные данные, приходим к выводу о независимости коэффициента поверхностного натяжения от материала пластин. Этот вывод, справедливый для полностью смоченных пластин, хорошо согла суется с теоретическими представлениями об адгезии [18, 20] и соответ ствует действительности, т. е. коэффициент поверхностного натяжения относят к поверхности раздела «жидкость» — воздух [51, 134].
На графиках — j угол наклона линий, характеризующий величину
темпа убывания площади контакта по уравнению (I—116), практически
одинаков. |
Следовательно, |
темп разрыва связей |
определяется их проч |
|
ностью, |
но |
не зависит от |
количества, которое |
непосредственно влияет |
на угол |
смачивания и, следовательно, на коэффициент поверхностного на |
тяжения. Таким образом, темп убывания площади контакта не изменяется с увеличением времени предварительного контакта. Для фарша доктор ской колбасы в контакте с фторопластом-4 получено среднее значение темпа убывания площади контакта (5,5 + 0,5) Ю-4, для нержавеющей стали
(8+1) 10-4 м2/с.
Материал и площадь пластин. Величину адгезии изучали при дос таточно больших временах контакта (600 с), когда коэффициент поверх ностного натяжения подвержен незначительным изменениям, и давлении контакта 4900 Па, при котором геометрическая площадь пластины (F0 =
= 0,0007 м2) и плошадь истинного контакта перед началом отрыва (F0) примерно совпадают. Толщина слоя фарша составляла 0,0003 м.
123