подвески. Достоинства пневматических подвесок наиболее полно проявляются при применении систем регулирования.
Р е г у л и р о в а н и е п о л о ж е н и я к у з о в а при меняется для стабилизации расстояния от кузова до полотна дороги при любых статических нагрузках. Это важно для авто бусов с точки зрения удобства посадки пассажиров.
На рис. XIII. 16 показана приципиальная схема регулирования положения кузова на гидропневматической рессоре. Корпус ре-
Рис. X III.16. Схема регулирования положения кузова
гулятора 4 установлен на раме 10, а его золотник 7 при помощи рычага 1 и упругой тяги 12 связан с осью колеса И. При увели чении нагрузки возрастает давление и уменьшается объем газа в гидрогіневматнческой рессоре 8. Соответственно уменьшается расстояние между .осью колеса и рамой (кузовом). Золотник ре гулятора перемещается вниз и осуществляется подвод масла от насоса 9 к гидропневматической рессоре до тех пор, пока не вос становится прежнее положение, кузова, на которое настроен регулятор. При уменьшении нагрузки золотник перемещается вверх, масло из гидропневматической рессоры отводится в бак, и кузов опускается.
Стабилизация положения кузова обеспечивает постоянство динамического хода подвески, что улучшает плавность хода.
При постоянной нагрузке положение кузова можно регули ровать принудительно поворотом рукоятки 2 вокруг ее оси. По
вороту по часовой стрелке соответствует перемещение золотника вниз. Кузов поднимается в верхнее положение, увеличивается дорожный просвет и динамический ход подвески. Принудительное увеличение динамического хода подвески на автомобилях-само свалах предотвращает ее пробой во.время погрузки при падении крупных масс груза. На внедорожных автомобилях высокой проходимости применение регулятора положения кузова позво ляет изменять дорожный просвет. На длительных стоянках и при перевозках автомобиля другими видами транспорта рукоятка поворачивается против часовой стрелки, масло отводится в бак, кузов опускается в нижнее положение и подвеска выключается.
Чтобы регулятор не реагировал на динамические изменения прогиба при колебаниях автомобиля, в его корпусе выполнены две полости, заполненные маслом и закрытые резиновыми диа фрагмами 3 и 6. Обе полости сообщаются между собой калибро ванным каналом 5 и образуют гидравлический замедлитель (демпфер).
При статическом изменении нагрузки золотник перемещается медленно и масло, вытесняемое из одной полости, перетекает без значительного сопротивления в другую через калиброванный канал. Время срабатывания регулятора возрастает незначительно. При динамических изменениях нагрузки масло создает значи тельное сопротивление быстрым перемещениям золотника и он сохраняет среднее положение за счет упругих деформаций тяги.
Рассмотренная система регулирования не оказывает воздей ствия на жесткость упругого элемента. При изменении нагрузки объем газа и приведенная высота газового столба изменяются. Изменяются жесткость подвески [формула X III.13] и частота.
Р е г у л и р о в а н и е ж е с т к о с т и п о д в е с к и имеет цель стабилизировать собственную частоту колебаний при
.любой нагрузке (изохронная подвеска).
На рис. XIII. 17 показана принципиальная схема регулирова ния жесткости подвески с резино-кордными пневматическими бал лонами 7. Золотниковый клапан 5 регулятора посредством ку лачка с рычагом 4 и упругой тяги 2 связан с рычагом 1 подвески. При увеличении нагрузки объем и высота h 0 упругих элементов уменьшаются. Золотник, перемещаясь влево, подключает баллоны к компрессору. Уменьшение нагрузки приводит к перемещению золотника вправо, в результате чего часть воздуха выпускается в атмосферу. Таким образом при любой нагрузке обеспечивается постоянство высоты h0 и объема газа за счет изменения его массы.
Пренебрегая влиянием формы баллона на его жесткость, на основании формулы (XIII. 12) можно определить пределы измене ния собственной частоты колебаний при таком способе регули рования:
(XIII.19)
где со,, и р о — частота колебаний и давление газа при начальной нагрузке; сох и р х — то же при новом значении нагрузки.
Если давление р х и р 0 значительно выше атмосферного, можно
|
|
|
|
|
|
|
|
принять |
рі + 1 Ä* рі |
и р о + .1 |
Ра- Тогда |
получим |
tOo |
1, |
т. е. при высоких давлениях такой способ регулирования |
обеспе |
чивает |
стабилизацию |
собственной |
частоты |
малых колебаний. |
При низких начальных давлениях частота |
колебаний при увели |
чении нагрузки несколько снижается. При |
отсутствии регулятора |
частота колебаний с увеличением статической нагрузки возрас тает приблизительно по параболическому закону
|
“о |
V |
_ Л ± І |
(XIII.20) |
|
|
задней пневматичес |
На рис. XIII. 18 |
представлена схема |
|
|
Р о + 1 ' |
* |
кой подвески автобуса ЛАЗ. Направляющим устройством под вески служат две продольные штанги 9 и У-образный‘верхний рычаг 4. Двухсекционные пневмобаллоны 10, установленные на балке 11, снабжены дополнительными резервуарами 1 и 3 и обес печивают собственную частоту колебаний в пределах 80— 75 кол/мин. Система питания воздухом открытая. При увеличении нагрузки воздух из ресивера 5 через водомаслоотделитель 6 поступает к регулятору 8 и затем в баллоны. При уменьшении нагрузки воздух из баллонов через регуляторы выпускается в атмосферу. Система регулирования поддерживает постоянный уровень кузова и стабильную частоту колебаний в диапазоне нагрузок от минимальной до соответствующей полной загрузки
автобуса. Для сокращения расхода воздуха регулятор также снабжается инерционным замедлителем, который увеличивает его время срабатывания, У городских автобусов время статического выравнивания обычно составляет 7— 15 с. Расход воздуха при этом в пределах (8ч-12) 10~3 кг/с.
Подвески с устройством для принудительного регулирования положения кузова применяются на грузовых автомобилях, ра ботающих со сменными кузовами (см. гл. XVII).
Регулирование амортизаторов имеет цель приспособить их характеристику к переменным условиям эксплуатации.
Рис. XIII. 18. Задняя подвеска автобуса:
1 п 3 — дополнительные резервуары; 2 — телескопические амортизаторы; 4 — верхний рычаг; 5 —. ресивер; 6 — водомаслоотдслнтель; 7 и 12 — трубопроводы; 8— регулятор; 9 — нижние штанги; 10 — пневмобаллоны; 11 — балка
\
Силу сопротивления амортизатора можно регулировать пу тем изменения проходных сечений клапанов и натяга их пружин. При увеличении нагрузки на автомобиль сопротивление должно увеличиваться так, чтобы коэффициент апериодичности фа [фор мула (XIII. 18)] оставался в требуемых пределах.
Необходимо регулировать сопротивление и в зависимости от дорожных условий. При движении автомобиля по неровностям малых размеров (высокочастотный резонанс) сопротивление дол жно уменьшаться. При большой длине неровностей, когда амплитуды перемещений колес относительно кузова возрастают (низкочастотный резонанс), сопротивление должно увеличиваться, чтобы исключить пробои.
Регулирование амортизатора на автомобиле в процессе эксплу атации мало эффективно, так как условия эксплуатации изменя ются слишком часто. Амортизаторы с устройствами для изменения
силы сопротивления выпускаются главным образом для рас ширения возможности их установки на разных автомобилях. Сопротивление амортизатора подбирается экспериментально при дорожных испытаниях на плавность хода.
Существует много патентных материалов по автоматическим устройствам для регулирования амортизаторов в зависимости от жесткости подвески, амплитуды колебаний и нагрузки. Однако достаточно надежных конструкций пока не создано. •
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 62. ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОДВЕСКИ |
|
|
|
|
|
|
Наиболее нагруженными элементами подвесок, определяющими |
их надежность, являются рессоры. Поломки |
рессор |
происходят |
в |
результате |
усталостного разрушения |
листов |
под влиянием |
«j |
|
|
|
переменных |
|
динамических |
рі.% |
|
|
напряжений. |
Долговечность |
|
|
|
|
рессор может быть определе |
|
|
|
|
на на основе методики, рас |
|
|
|
|
смотренной |
в |
гл. IV. |
|
|
|
|
|
|
Многочисленными исследо |
|
|
|
|
ваниями установлено, что для |
|
|
|
|
описания функции плотности |
|
|
|
|
распределения амплитуд ди |
|
|
|
|
намических |
|
напряжений в |
|
|
|
|
упругих |
элементах |
подвесок |
|
|
|
|
может быть принят нормаль |
|
|
|
|
ный закон [формула (IV. 18) 1. |
|
|
|
|
Характеристики |
распределе |
|
|
|
|
ния могут |
быть |
вычислены |
|
|
|
|
аналитически по |
вероятност |
|
|
|
|
ным характеристикам микро- |
|
|
|
|
профиля |
дороги |
и |
|
колеба |
|
|
|
|
тельным параметрам |
автомо |
|
|
|
|
биля. |
Они |
могут |
|
быть |
|
|
|
|
получены |
также |
на |
основе |
|
|
|
|
статистической |
обработки |
|
|
|
|
экспериментальных |
|
данных |
|
|
|
бт,МПа (см. гл. IV). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
графике, приведенном |
|
|
|
|
на рис. XIII. 19, а, |
показана |
Рис. XIII. 19. |
К |
расчету долговечности |
гистограмма и функция плот |
ности |
распределения |
ампли |
подвески: а — гистограмма распределения |
туд напряжений |
в коренном |
напряжений; |
б — диаграмма предельных |
|
|
напряжений |
листе |
передней рессоры |
гру- |
|
|
|
' |
зового |
автомобиля |
при |
его |
движении по дороге с изношенным булыжным покрытием со ско ростью 60 км/ч. Среднее значение напряжений в коренном листе от — 440 МПа (4400 кгс/см2) соответствует прогибу под стати
ческой нагрузкой. Среднеквадратичное отклонение амплитуды ди намических напряжений а = 120 МПа (1200 кгс/см2). Коэффициент
вариации |
ѵ = |
= 0,273. |
|
Пример |
расчета |
долговечности рессоры представлен в |
табл. |
X III.3. В расчете принято восемь разрядов с интервалом |
Да = |
= 50 МПа (500 кгс/см2). Максимальные и минимальные напряжения цикла для каждого разряда.указаны в таблице. Вариации дина мических напряжений происходят около их среднего значения.
Коэффициент асимметрии |
цикла |
г, = JlmiH- |
изменяется по раз- |
рядам. |
|
|
|
|
ömax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
X III.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример расчета нагрузочного режима и характеристик |
|
|
|
|
усталостной прочности рессоры |
|
|
|
|
Напряжения, МПа |
Коэффи |
Относи |
Предел вы |
Предельное |
|
носливости |
число цик |
|
|
|
циент |
тельное |
Номер |
|
|
по днаграм- |
лов по кри- |
|
|
асиммет |
число |
разряда |
|
|
рии |
цик |
циклов |
ме рис. |
вой устало |
|
°тах |
^mln |
ла, |
Г£ |
рг % |
XIII. |
19, б |
|
сти |
|
аг |
МПа |
лг.-ю3 |
1 |
815 |
65 |
' 0,08 |
0,2 |
197 |
|
43,7 |
2 |
765 |
115 |
0,15 |
0,8 |
213 |
|
59,8 |
3 |
715 |
165 |
0,23 |
1,6 |
232 |
|
84,3 |
4 |
665 |
215 |
0,325 |
6,0 |
260 |
127 |
5 |
615 |
265 |
0,43 |
11,3 |
295 |
196 |
6 |
565 |
315 |
0,56 |
19,2 ' |
420 |
522 |
7 |
515 |
365 |
0,71 |
27,8 |
540 |
Не |
огра |
|
|
|
|
|
|
|
|
ничено |
8 |
465 |
415 |
0,98 |
33,0 |
760 |
То же |
— |
Пт = |
440 МПа |
— |
100% |
— |
’ |
— |
Пользуясь интегралом вероятностей и таблицей функций Лапласа, вычислим относительное число циклов р{ в % (вероят ность) для каждого разряда. При этом численное значение р{ определяется параметрами распределителя ит и а. ТаблшХы функций Лапласа приводятся во всех справочниках и учебниках по теории вероятностей. Там же имеются указания по вычислению интеграла вероятностей. При экспериментальном исследовании на грузочного режима число циклов рг определяется непосредственно по результатам статистической обработки измерений.
Пределы выносливости детали ап при различных значениях коэффициента асимметрии г(- определяются по диаграмме пре дельных напряжений, приведенной на рис. XIII. 19, б. Линия