ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 118
Скачиваний: 0
и активационного объема
где N — число винтовых сегментов, диссоциированных в базис ной плоскости дислокаций на единицу объема. Критерием при менимости механизма поперечного скольжения являйся линей
ная зависимость между величинами |
1/т*7" и 1/Т. По |
мнению |
Дорна и Митчелла [31], эта модель |
удовлетворительно |
описы |
вает результаты исследования призматического скольжения в магнии при Г>450°К .
Ренье и Дюпуи [41, 42] видоизменили модель Фриделя с учетом возможного расщепления дислокации а в базисной и призматической плоскостях. Соответствующие результаты при ведены в п. 2.8 и 4.9.3.
2.5. Влияние примесей на характер пластической д е ф о р м а ц и и
Характеристики деформации металлов с г. п. у.-структурой, особенно параметры призматического скольжения, существенно зависят от содержания примесей в исследуемых образцах. Учи тывая, что механизмы упрочнения при легировании подробно проанализированы в монографиях [3, 43, 44] и во многих ори гинальных работах, в этом разделе можно ограничиться лишь перечислением полученных результатов.
При выяснении механизмов деформации сплавов кроме трех
обычно |
рассматриваемых |
зависимостей — напряжения |
сдвига т |
||||
от температуры, энергии активации Н и |
активационного |
объ |
|||||
ема V от напряжения — необходимо учитывать |
концентрацион |
||||||
ные зависимости т(с) и |
V(c). |
В большей |
части |
работ |
меха |
||
низм, |
контролирующий |
пластическую |
деформацию |
сплавов, |
|||
определяют по характеру функций т(с) и |
х(Т). |
|
|
|
|||
Особенностью металлов с |
г. п. у.-структурой |
является |
изме |
нение соотношения осей с/а при легировании. В результате воз можно изменение сил связи и вклада небазисного скольжения. Этот фактор, возможно, проявляется в сплавах M g — L i [45], Be—Си и Be — Ni [46].
При анализе влияния примесей на деформацию следует раз делять твердые растворы и двухфазные сплавы. Кроме того, природа взаимодействия дислокаций с примесями может ока заться различной в термически активируемой области и в об ласти 7">70 .
2.5.1. Механизмы упрочнения твердых растворов. При ана лизе упрочнения твердых растворов следует различать две группы теорий. Первые учитывают закрепление дислокаций ра створенными атомами (неупругое взаимодействие), вторые свя зывают упрочнение с дополнительным трением, обусловленным размерными и упругими эффектами (упругое взаимодействие).
Отдельно |
рассматривают упрочнение |
упорядоченных твердых |
|
растворов |
и вторичные эффекты влияния примесей — изменение |
||
плотности |
дислокаций и энергии дефектов упаковки |
[25, 43, 47, |
|
48]. Уменьшение энергии дефекта |
упаковки при |
легировании |
|
приводит, |
в частности, к затруднению поперечного |
скольжения. |
2.5.2. Закрепление дислокаций примесями. Модель закрепле ния (блокирования) дислокаций примесями разработана Кот-
треллом [48], Сузуки |
[47] и др. [3, 44]. |
|
|
|
|
||||
Сузуки |
[47], |
|
анализируя |
деформацию |
металлов |
с |
|||
г. ц. к.-структурой, |
учел различие |
растворимостей |
примесей |
в |
|||||
матрице и в |
области |
дефекта |
упаковки |
с |
г. п. у.-структурой. |
||||
В результате |
легирования |
энергия дефекта |
упаковки обычно |
||||||
уменьшается |
(его |
ширина |
увеличивается), |
что сопровождается |
блокированием дислокаций и изменением напряжений течения т (эффект Сузуки). По Сузуки, прирост напряжения за счет леги
рования |
т ~ с ( 1 — с ) |
и |
слабо |
зависит от температуры |
при |
||
Т ^500° К. Еще ранее |
Коттрелл |
[48] |
получил |
результаты, |
во |
||
многом |
подобные данным |
Сузуки, из |
анализа |
взаимодействия |
полей напряжений, вызванных примесными атомами и дисло кациями. Напряжение, необходимое для отрыва дислокации от примесей, прямо пропорционально их концентрации, размерному несоответствию и слабо зависит от температуры (при ? 5>
£ 300° К) .
Согласно современным представлениям, освобождение дисло каций от насыщенных примесных облаков в большинстве слу чаев маловероятно. Поэтому «старые» дислокации, как правило, не участвуют в пластической деформации, обеспечиваемой дви жением вновь образующихся дефектов. Во многих представляю щих интерес случаях необходимо учитывать не столько блоки рование дислокаций примесями, сколько влияние последних на движение «свежих» дислокаций, генерируемых работающими источниками.
2.5.3. Размерный и упругий эффекты упрочнения. При расче те упругого взаимодействия дислокации с атомами примеси энергию взаимодействия представляют в виде двух слагаемых, обусловленных различиями в размерах атомов матрицы и при меси и разницей упругих постоянных растворителя и твердого раствора [ 3 ] . В соответствии с этим упрочнение при легирова нии есть результат возникновения дополнительного трения от размерного и упругого эффектов.
Флейшер и Хиббард [49, 50], |
анализируя свойства сплавов |
на основе меди, обнаружили, что |
их упрочнение за счет леги |
рующих элементов пропорционально составному параметру не соответствия |=1|о—аЪа, учитывающему различие эффективных
модулей упругости |
сплава |
+ |
1 |
dG |
|
|
so = |
— . |
•—— и дилатацию решетки |
||||
при легировании |
с. |
1 |
da „ |
G |
[ а с |
у |
\а |
= •— • |
—г~ • В выражении |
для | постоянная а |
меняется от ~ 1 б (для краевых) до ~ 3 (для винтовых) дисло каций.
В случае, когда деформация сплава контролируется механиз мом Флейшера, для температурной и концентрационной зависи
мостей т*, а также для зависимостей # ( т * ) и V(x*) |
справед |
ливы следующие выражения: |
|
Ус, |
(2.40) |
где с/^760, |
|
т , = ч ' - / £ )' |
<2-41) |
" - " • ( ' - / т ) ' - |
( 2 - 4 2 ) |
V = |
|
В уравнениях (2.41) — (2.43) т* — напряжение течения при 0° К и Го — температура перехода к атермическому участку — опре деляются из соотношений:
<-°-^Vc, |
(2.44) |
= |
(2-45) |
Для анализа экспериментальных данных существенны зависи
мости |
с и ) / х*~УТ. |
Связь |
между |
То и Н0 |
определяется |
||
уравнением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*!--£-. |
|
|
|
<2-46> |
|
где /«=;6]/2 с—эффективное |
расстояние между |
атомами |
приме» |
||||
сей, зависящее также от гибкости дислокации |
и |
величины т*. |
|||||
Из уравнения (2.46) с учетом выражения |
(2.43) |
|
находим |
|
|||
|
|
|
Ь3 |
|
|
|
|
|
V - < * \ y - j — 1 J - |
' |
y i c |
|
' • |
P . 4 7 ) |
Концентрационная зависимость х*(Ус) не является универ сальной, хотя и описывает большую часть экспериментальных наблюдений. В некоторых случаях напряжение течения твердых растворов пропорционально концентрации (правило Норбери).
Фридель [25] предложил модель, согласно которой примеси действуют на движение дислокации подобно «деревьям»: дисло-
кация преодолевает их, двигаясь зигзагами (рис. 2.5). Напря жение T Jпри 0 ° К определяется энергией взаимодействия дисло кации с примесями Нп и их концентрацией:
Нп = х*0Ьх(с), |
|
(2.48) |
здесь х - с р е д н е е отклонение дислокации от прямой |
линии. |
|
^ - -— |
N |
|
Рис. 2.5. Движение дислокации в решетке, содержа щей примеси.
Температурная зависимость напряжений течения имеет вид
г * = УЗ Я п — kT In ( s 0 / e ) >2 щ
Активациониый объем при 0° К
|
|
|
V o = |
b |
l x x |
™ |
|
( 2.50) |
|
|
|
|
|
|
у 3 с |
|
|
Из |
уравнения |
(2.49) следует, |
что |
х*(Т) |
линейно |
увеличивается |
||
с |
концентрацией. При Т=0 |
|
х*0 = Нп/У0, |
при T0=HJk 1п(єо/є) |
||||
х*(Т)=0. |
Для |
сравнения с |
экспериментальными |
данными сле |
дует воспользоваться экстраполяцией активационного объема к 0°К [см. уравнение (2.50)], а также зависимостью х*(Т, с) (2.49). Отметим, что в расчетах Флейшера учтены размерный и упругий эффекты легирования, причем последний преобладает, тогда как модель Фриделя основана на доминировании размер ного эффекта. Кроме двух приведенных моделей имеются оцен ки, по которым т ~ с 2 в области малых с и не зависит от тем пературы в области низких температур [51, 52].
2.5.4. Упрочнение за счет выделений второй фазы. Частицы выделений, пересекающие плоскость скольжения, являются до полнительными барьерами, для преодоления которых необхо димо увеличивать напряжение (или температуру). Взаимодейст вие дислокаций с выделениями происходит по одному из двух механизмов: 1) дислокация перерезает достаточно малую ча стицу выделения; 2) дислокация огибает частицу за счет попе речного скольжения и переползания либо продавливается меж ду частицами, оставляя вокруг них замкнутые дислокационные петли. Подробно эти механизмы описаны в обзорах [3, 43, 44, 53, 54], где можно познакомиться с современным состоянием проблемы деформации двухфазных систем.
Дислокация может перерезать частицу при условии, что ее размер г меньше критического:
r K p = aG6»/Y, |
(2 - 5 1 ) |
где у— энергия поверхности раздела, образующейся при пере резании частицы и смещении ее частей на величину Ь. При из менении у в области 100—1000 эрг/см2 г 1 ф принимает значения от десятков до сотен ангстрем. Напряжение, необходимое для перерезания таких частиц дислокациями:
х^пуг2/2Ы, |
(2.52) |
где / — расстояние между частицами. Для того чтобы |
дислока |
ция могла пройти между крупными частицами, расположенными на значительном расстоянии друг от друга, необходимо более
низкое напряжение |
(2.53) |
х = aGb/l, |
слабо зависящее от температуры. Другими словами, крупные выделения вызывают увеличение атермпческой компоненты на пряжения. Величина т, определяемая соотношением (2.53), по некоторым данным, заметно ниже экспериментально измерен ных пределов текучести. Поэтому, по мнению авторов рабо ты [55], пластическое течение наступает лишь после разруше
ния частиц выделений |
в |
результате концентрации напряжений |
||
перед |
фронтом |
скопления |
дислокаций. По расчетам [55], для |
|
малых |
частиц |
т~/"~1 / 2 , |
а |
не / - 1 (2.52). Экспериментальные дан |
ные разных работ можно описать либо одной, либо другой из двух указанных зависимостей. Хоникомб [43] считает, что ме ханизм разрушения включений до начала пластической дефор мации имеет ограниченную общность.
Из соотношений (2.52) и (2.53) видно, что механические свойства двухфазных сплавов определяются размерами выделе ний и их плотностью в матрице. Наименьшее влияние на напря жение течения оказывают крупные частицы с малой плотностью,
наибольшее — мелкодисперсные выделения, |
разделенные малы |
ми расстояниями. Примеси, находящиеся в |
твердом растворе, |
оказывают на свойства металлов промежуточное между двумя указанными случаями воздействие.
Дислокации могут преодолевать частицы выделений также путем поперечного скольжения; при этом за частицей остается одна (в случае краевой компоненты) либо две (в случае винто вой компоненты) призматические петли.' Хирш и Хэмфрис [56] полагают, что в этом случае ряд петель действует как линейное
препятствие, и упрочнение |
связано |
с взаимодействием |
винтовых |
компонент и петель. В этом |
случае величина упрочнения |
||
|
cG In |
f—\ |
|
х _ х - |
4 |
r° { /е. |
(2.53а) |
0 |
( 2 я ) 2 ( 1 — v ) 4 » ' |
4 |
; |