ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 230
Скачиваний: 2
При расчете лежня продольной части каждое гибкое звено (рис. 49) рассматривается загруженным равномерно распределен ной нагрузкой
р = Ур\+р\,
Рп,кгс/М
|
|
|
|
Рис. 47. Графики для оп |
|||||
|
|
|
|
ределения |
рп при 6 = 50 |
м |
|||
|
|
|
|
|
|
и |
г|>=0,5: |
|
|
|
|
|
|
а — для сечения, |
удаленного |
от |
|||
|
|
|
|
поперечной |
|
части |
запани |
на |
|
|
|
|
|
50 |
л ; б — то |
ж е на 100 м; в — |
|||
|
|
|
|
|
то |
ж е на |
200 м |
|
|
2.50 |
2,25 2,00 |
1,75 1,50 1,25 |
1,00 0,75 |
0,50 |
|
|
|
|
|
|
|
V, м/сек |
|
|
|
|
|
|
|
действующей под углом ср к оси продольной |
части |
запани. Из рис. |
|||||||
49 видно, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По опытным данным ЦНИИ лесосплава, коэффициент трения пыжа о наплавные сооружения равен единице и, таким образом, Р Х = Р»; tgq>=l, a Z*p = 45°.
В принятой методике расчета гибких запаней стрелу провеса звеньев продольной части принимают / = 0,08 /с из тех соображе ний, что при /<0,08 U натяжение в лежне резко возрастает, а при f>0,08 /с увеличивается расход такелажа. Кроме того, в последнем случае у наплавной опоры, за которую закрепляют нижний конец
107
лежня, образуется скопление леса, затрудняющее работу наплав ных сооружений.
При |
стреле провеса |
/ = 0,08 / с |
максимальное |
натяжение в |
леж |
|||||||||||
не, соответствующее |
натяжению |
в точке закрепления его |
на |
верх |
||||||||||||
Рв~,кгс/м |
|
|
|
|
|
|
|
ней по течению опоре, составит |
||||||||
so г |
|
|
При. Vs, |
м/сек |
|
|
|
|
Т в = 1 , 2 1 р / С , |
|
|
(67) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
6t |
|
|
|
|
|
|
• |
|
а натяжение лежня в точке |
его |
||||||
|
|
18^. |
|
|
|
|
|
|||||||||
148 |
|
1?~ |
|
|
|
|
|
закрепления на |
нижней |
опоре |
|
|||||
|
|
8 |
^ |
|
|
|
|
|
|
Г„ = |
0,62р/С , |
|
|
|
(68) |
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
/ с — длина |
секции |
на |
расчет |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ном участке, |
т. |
е. |
рас |
|||
О 20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стояние |
между |
|
двумя |
|||
60 |
100 |
140 |
180 |
220 |
260 |
влн |
|
опорными |
плитками, |
м. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При проектировании |
продоль |
||||||
Рис. |
48. |
График |
для |
определения |
р в |
ных |
запаней длину |
первой |
(счи |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тая |
от поперечной |
части |
запани) |
||||
секции принимают равной 40—50 м, а диаметр и конструкцию тро
сов— одинаковыми |
во |
всех |
секциях. В этом случае длина секций |
||||
на втором и третьем |
расчетных участках |
будет равна |
|||||
|
/ |
^Р±1 |
; |
/ |
с, |
^ЁЦ |
, |
|
|
с, р2 |
с,' |
|
р3 |
с,' |
|
где ри Рг, Рз— удельное давление пыжа на расчетных участках.
f=a,08Lc
|
Рис. 49. Расчетная схема секции гибкой продольной запани |
|
|
|||||||||
По расчетному |
натяжению |
Тв с учетом |
коэффициента |
запаса |
||||||||
прочности определяют диаметр и число тросов в лежне. При |
и < |
|||||||||||
<1,75 |
м/сек |
продольную часть |
принимают |
лежневой, т. е. без сетки. |
||||||||
При |
стреле |
провеса |
/ = 0,08 |
1С касательная |
к лежню у |
верхней |
||||||
опоры (см. рис. 49) |
образует |
с хордой |
гибкой |
секции угол |
а в = 1 3 ° , |
|||||||
а у нижней |
опоры |
а н = 29°. При такой |
стреле |
провеса длина |
тро |
|||||||
сов лежня |
(без |
учета |
концов, |
необходимых |
для закрепления на |
|||||||
плавучих опорах) |
составит |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
/ = |
1,02/с. |
|
|
|
|
(69) |
|
108
Особенности |
расчета |
продольных запаней |
при ©;> 1,75 |
м/сек. |
При скоростях |
течения |
о ^ 1,75 м/сек гибкие |
продольные |
запани |
строят лежнево-сетчатыми на стационарных ряжевых или желе
зобетонных русловых опорах. Удельное давление пыжа |
(давление |
|||||||||||||
на |
1 пог. м) на поперечную и продольную части запани |
определяют |
||||||||||||
по формуле |
|
р = kvQf |
кгс/пог. |
м, |
|
|
|
|
|
(70) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
Q — общий |
расчетный |
расход |
в реке, |
м3/сек; |
|
|
|
|
|||||
|
f — коэффициент, зависящий от степени стеснения |
потока |
пы |
|||||||||||
|
|
жом \|-; /=0,05+0,4г|г, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
k — опытный коэффициент; |
при расчете |
поперечной части |
за |
||||||||||
|
|
пани для |
рек шириной |
менее |
250 |
м |
k = 4,5. |
При расчете |
||||||
|
|
продольной части значения k для каждого |
|
расчетного |
||||||||||
|
|
участка принимают в зависимости от соотношения между |
||||||||||||
|
|
длиной |
расчетного участка |
/ и шириной запани |
Ь3: |
|
||||||||
|
I |
. . |
0,5 |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
|
7 |
8 |
|
|
Ь3 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
1,68 |
1,32 |
1,00 |
0,80 |
0,68 |
0,62 |
0,60 |
0,60 |
0,60 |
|
||
По вычисленному удельному давлению пыжа и заданным ши рине запани Ь3 и длинам секций /с определяют силы, действующие на поперечную и продольную части запани P = pb3 и P = plc.
В гибкой продольной запани сетчатого типа верхнюю ветвь лежня прокладывают по наплавной части, а нижнюю опускают на глубину, равную средней глубине Лб при расчетном горизонте воды.
Натяжение в верхней и нижней ветвях лежня и в подвесках определяют так же, как и при расчете поперечных сетчато-лежне- вых запаней (формулы 58, 59, 60).
Расчет выносов и отдорного крепления. При установке продоль ных запаней применяют два вида выносов: незасоренные, распо ложенные над пыжом, и засоренные, полностью или частично на ходящиеся в пыже (рис. 50). Незасоренные выносы воспринимают меньшие усилия, имеют меньшую длину и создают лучшие усло вия для разборки пыжа. В расчетном отношении незасоренные выносы являются статически определимыми, вследствие чего рас чет таких выносов более точен, чем расчет засоренных выносов. Для того чтобы вынос был незасорен, при установке запани ему необходимо придать начальное натяжение, определяемое по фор муле
где /в — длина выноса, м;
q — вес 1 пог. |
м выноса, кгс/пог. м; |
z—разность |
отметок точек закрепления выноса на береговой |
инаплавной опорах, м;
/г — расстояние по горизонтали между точками закрепления
выноса на наплавной и береговой опорах, м.
109
Условия для работы незасоренного выноса могут быть созданы при относительно небольшой ширине лесохранилища и при высо ких берегах.
Отдорное крепление обеспечивает начальное натяжение выно сов при установке запани и исключает перемещение ее продольной части к берегу при отсутствии в лесохранилище леса. В качестве отдорного крепления применяют якоря.
|
|
Рис. 50. |
Схема |
выносов: |
||||
|
|
а — незасоренного; |
б |
— |
засоренного |
|||
Выносы с пятовой и головной наплавных опор прокладывают под |
||||||||
углом у = (20-4-25)° к оси |
продольной |
части запани, а шеймы от |
||||||
дорного |
крепления — под |
углом 90° |
к |
направлению выносов (см. |
||||
рис. 34, |
а). |
|
|
|
|
|
|
|
Из условия равновесия наплавных опор графически, путем по |
||||||||
строения |
параллелограмма сил определяют равнодействующую Т, |
|||||||
а по ней — натяжение Тв |
в выносах |
и распорное усилие Я я , дейст |
||||||
вующее на опоры со стороны |
пыжа. |
|
|
|
||||
|
Пятовая |
опора: |
Твп |
— Г cos ( а + 7), |
||||
|
|
|
|
Я Я П |
= Т cos (90°—а—у), |
|||
|
Головная |
опора: |
Гв . r |
= |
Т cos |
(у—а), |
||
|
|
|
|
Ha.r |
= Tcos |
(90° — y + а ) , |
||
где а — угол между равнодействующей и осью продольной части запани.
Выносы с промежуточных наплавных опор прокладывают под углом 45°, т. е. под тем же углом, под которым на продольную
110
