ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 227
Скачиваний: 1
Образес
|
|
|
Образе ц№2 |
|
|
60 |
|
ч |
>№3 |
|
|
і/ % |
||
|
40 |
|
||
|
|
т\ |
|
|
|
|
\\ |
/ / S |
|
8.22 |
20 |
iL |
|
|
|
|
2 |
3 |
U,5,B |
миА |
|
|
|
э5о> |
|
|
|
50 |
1 |
. / / / |
|
I \ |
i |
||
|
|||
40 |
|
|
30
20
10
8.21
В7 U3e,B
Рис. 8.20. Вольтамперные характери стики р-п переходов для туннельного (кривые 1—6) и лавинного пробоя (кривая 7) [150].
Рис. 8.21. Температурная зависимость вольтамперных характеристик р-п пе реходов при лавинном пробое [150].
Рис. 8.22. Температурная зависимость вольтамперных характеристик р-п пе реходов при туннельном пробое [150].
ного поля в р-п |
переходе |
Е = (срк э + |
| Uэ р.п\)/5бэ р . п |
выраже |
|
ние для плотности туннельного тока имеет вид |
|
||||
- |
_ |
д"- т* |
I ир_п I |
У 2т* £ 3 / 2 |
(8.40) |
|
п " |
2 ^ |
|
qhE |
|
/ т у |
е Х р |
|
|||
где Mm* = \lm*n |
+ |
limp, |
коэффициент |
а* несколько |
различен у |
разных авторов. Например, в работе Келдыша [147] и Кейна [148] а* — я/2, а в работе Франца [149] а* = я/4.
Из формулы (8.40) видно, что туннельный ток экспоненциально зависит от напряженности поля в р-п переходе, и обратная вольт-
226
амперная характеристика пробоя должна быть «мягкой» или плав ной в отличие от аналогичной характеристики «резкого» лавинного пробоя, когда обратный ток резко возрастает (на несколько поряд ков) при определенном напряжении Unp. В случае туннельного про боя напряжение пробоя Uэ б 0 соответствует заданному уровню об ратного тока / дбо- Экспериментальные исследования вольтамперных характеристик эмиттерных р-п переходов планарных транзи сторов, выполненные в работах [150, 151], показали, что при значе ниях U дбо ^ 5 В механизм пробоя является туннельным, при U Э б о ^
^ |
7 |
В — лавинным, |
а |
в промежуточной |
области |
напряжений |
|||||||||
5 |
В ^ ( 7 Э |
б о ^ 7 |
В |
сосуществуют оба механизма пробоя. Это |
|||||||||||
достаточно |
наглядно |
изображено |
на |
рис. 8.20. Различить меха |
|||||||||||
низмы пробоя удается с помощью температурных |
изменений. |
||||||||||||||
Действительно, с |
понижением |
температуры |
ширина |
запрещен |
|||||||||||
ной |
зоны |
полупроводника |
возрастает, |
например, |
для |
кремния |
|||||||||
ëg(T) |
= (1,21—3,6-10~4 Г) эВ согласно [89]. Следовательно, |
вероят |
|||||||||||||
ность туннельного прохождения |
убывает, |
уменьшается |
обратный |
||||||||||||
ток |
и увеличивается |
напряжение |
с / Э б 0 п р и |
заданных |
значениях |
||||||||||
уровня обратного |
тока |
I За0. |
Наоборот, в случае лавинного пробоя |
||||||||||||
понижение |
температуры |
увеличивает подвижность носителей вслед |
ствие возрастания длины свободного пробега носителей из-за умень шения рассеяния на фононах. Следовательно, с понижением темпе ратуры требуются меньшие поля для лавинного пробоя, что приво дит к уменьшению напряжения Uэ б 0 . Эти качественные рассужде ния, как видно из рис. 8.21 и 8.22, взятые из работы [150], хорошо согласуются с экспериментом.
Таким образом, чтобы снизить обратные токи |
I э^о и |
повысить |
величину напряжения Uэв0, необходимо выбирать |
такие |
режимы |
диффузии змиттерной и базовой примеси, чтобы градиент |
концентра |
|||||
ции примесей |
в поверхностном |
р-п переходе был достаточно |
мал |
|||
I grad [Nd (у) - |
Na (у)] Iу = 0 |
= Nsa |
(ML'd) < |
1023 см"*. В |
этом |
слу |
чае согласно графику 8.15 |
из работы [120] Uэ§0 > 7 В, и пробой |
|||||
будет резким, т. е. будет носить лавинный |
характер. |
|
|
8.7. Способы повышения пробивных напряжений планарного транзистора
Как уже отмечалось выше, реальный планарный коллекторный р-п переход обладает пониженным напряжением пробоя по сравне нию с идеальным ступенчатым р-п переходом с такой же концентра цией примеси в высокоомной области. Это связано с особенностями планарной технологии: кривизной периферийной части р-п перехода, наличием поверхностных полей, образованием инверсионных слоев — каналов, влиянием дислокаций и т. д.
В условиях, когда плоская часть коллекторного р-п перехода способна выдержать значительное напряжение, а прокол базы не препятствует повышению рабочих напряжений транзистора, можно свести к минимуму недостатки, присущие планарной структуре,
Ь* |
227 |
и тем самым увеличить пробивное напряжение. Рассмотрим наибо лее эффективные методы увеличения пробивного напряжения планар ных р-п переходов.
Как уже указывалось, значительное влияние на снижение на пряжения пробоя оказывает искривление р-п перехода. Метод, умень шающий действие этого фактора в планарных структурах, впервые был предложен Гетцбергером [152] и носит название метода охран ного кольца. Он состоит в следующем. По периферии планарного р-п перехода создается дополнительная диффузионная область оди накового типа проводимости с базовой областью транзистора и имею щая значительную глубину залегания (рис. 8.23). Такая структура дает возможность при сохранении параметров транзистора \ B\ ,fT, которые определяются в основном ее центральной частью, заметно увеличить пробивное напряжение.
В самом деле, глубину залегания области охранного кольца можно выбрать достаточно большой. Следовательно, р-п переход, образуемый охранным кольцом, будет иметь больший радиус кри визны. Тогда в соответствии с графиком рис. 8.7 (см. § 8.1) мы смо жем получить значительное увеличение напряжения пробоя в срав нении со структурой, пробой которой определялся бы перифериче ской областью р-п перехода с параметрами центральной части рас сматриваемого транзистора. Заметим также, что пробивное на пряжение транзистора с охранным кольцом все-таки значитель но ниже напряжения соответствующего меза-транзистора с плоским коллекторным переходом, так как охранное кольцо может в значи тельной степени ослабить влияние кривизны, но не может устранить этот фактор полностью.
При конструировании планарной структуры характеристики кольца выбираются с учетом влияния геометрии на параметры тран зистора. Целесообразно выбирать глубину залегания кольца по графику рис. 8.7. Ширину области охранного кольца следует вы брать минимальной (обычно ?» 5—10 мкм), чтобы свести к минимуму увеличение емкости коллекторного р-п перехода. В транзисторах с низкоомным коллектором глубину залегания области охранного кольца следует выбирать не слишком большой, поскольку при глу боком охранном кольце пришлось бы расширять высокоомный слой коллектора, что отрицательно скажется как на сопротивлении насы щения транзистора, так и на его частотных свойствах. Особенно важ но избегать глубоких охранных колец в эпитаксиально-планарных транзисторах, так как увеличение ширины высокоомного слоя кол-
V |
J |
р |
J |
1 |
Рис. 8.23. Структура вы- |
||
^— |
|
|
—S |
I |
соковольтного |
планар |
|
|
|
|
|
|
ного транзистора |
с ох |
|
|
|
|
|
|
ранным |
диффузионным |
|
|
|
|
|
|
кольцом. |
|
|
228
Рис. 8.24. Структура высоковольтно го планарного транзистора с расши ренным базовым контактом.
лектора в этом случае приведет еще и к ухудшению качества эпитаксиальной пленки, что отрицательно скажется на выходе годных приборов.
Метод охранного кольца несколько неудобен технологически, так как он требует проведения дополнительной фотолитографиче ской обработки окисной маски для локализации области кольца и дополнительной диффузии в режимах, отличающихся от типовых режимов при создании активных областей планарных транзисторов.
Эффективность же метода охранного кольца достаточно высока: если обычные планарные транзисторы с глубиной залегания коллек торного р-п перехода порядка 3—4 мкм и р„ « 2—7 Ом-см имеют пробивное напряжение ІУк б 0 « 50—70 В, то применение охранного кольца в оптимальных условиях дает возможность увеличить эту цифру до 100—200 В.
Другим методом, позволяющим увеличить напряжение пробоя, является метод расширенного базового контакта. Сущность метода заключается в создании структуры, у которой высокоомная область коллектора я-типа вблизи р-п перехода обедняется под действием поля, возникающего при подаче рабочего смещения на транзистор (7к б , у которого контакт базы расширен и выведен над коллектором (рис. 8.24). Это аналогично соединению с диффузионной областью базы р-типа дополнительного электрода в рассмотренной нами в § 8.2 структуре, напряжение пробоя которой повышается за счет подачи обедняющего потенциала на дополнительный электрод. Обед няющий потенциал базовой расширенной металлизации, равный положительному потенциалу базового электрода , приводит к умень шению концентрации электронов в приповерхностной области кол лекторного слоя я-типа за счет компенсации поля положительного ионного заряда в окисной пленке.
Экспериментальные данные авторов по изучению пробоя струк тур с расширенным базовым контактом показывают, что увеличение напряжения пробоя может быть значительным (рис. 8.25). Из графи ка видно, что сплошные кривые напряжения пробоя структур с рас ширенным базовым контактом проходят значительно выше кривых, соответствующих аналогичным структурам с обычной геометрией (штриховая кривая).
При конструировании структур с расширенным базовым кон тактом следует учесть, что ширина перекрытия расширенным кон тактом коллекторного перехода не должна быть излишней, так как
229