Файл: Гликман Б.Ф. Автоматическое регулирование жидкостных ракетных двигателей.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 182
Скачиваний: 2
или пр'и (критическом режиме течения в дросселирующем устрой стве
Ог = Р г |
(2.4) |
Здесь F z— площадь проходного сечения дросселирующего уст
ройства для газа; |
|
т. е. давление |
||||
Рс,— давление в баллоне с сжатым газом, |
||||||
перед дросселирующим устройством |
(в случае пре |
|||||
небрежения |
|
гидравлическим сопротивлением от |
||||
баллона до дросселя); |
|
|||||
y- = cpjcv— показатель адиабаты газа. |
определяется |
|||||
Переход от одного режима течения к другому |
||||||
следующимII іиеравенст.вами: |
|
|
||||
р - |
/ 2 |
|
\-х,(х— 1) |
докритическии режим; |
||
— )> |
----- |
|
|
|||
Pc, |
V* + |
1/ |
|
|
|
|
р |
2 \* /( * —1) |
— критическим режим. |
||||
— |
j—j-J |
|
Расход жидкости определяется сечением дросселирующего ус тройства на жидкостной магистрали и перепадом давления на нем по уравнению гидравлики
G . = F < ] / ■ |
2(Р —Рхр) |
(2-5) |
|
?ж |
|||
|
|
где F x— площадь проходного сечения дросселирующего устрой ства для жидкости;
Рлр—давление за дросселирующим устройством. Предполагая, что давление газа перед дросселем рс, и давление жидкости за дросселем рдр, так же как проходные сечения дрос селей— параметры переменные, после линеаризации уравнений (2.3), (2.4) и (2.5) и приведения вариаций к безразмерному ви ду имеем для докритического режима течения газа
%Oz = bFг — Y bRT-f- (1 — а) 8j06-f~ a^P', |
(2.6) |
для критического режима течения газа |
|
|
|
||
Ь О = ^ г- ± Ы ? Т + Ърб |
|
(2.7) |
|||
и для расхода жидкости |
|
|
|
|
|
80.„ —IF... - |
Рв |
Ьр6- |
Рлр |
ЬРдр- |
(2.8) |
|
2 (Рб — |
||||
2 (Рв — РЛр) |
|
Рлр) |
|
87
Здесь 8/\, ЬРЖ— относительные вариации площади 'проходного сечения дроссельных устройств соответствен но для газа и для жидкости;
SRT— относительная вариация произведения газовой 'постоянной на температуру газа;
ор6— относительная вариация давления газа перед дросселирующим устройством;
8/?лр— относительная вариация давления жидкости за дросселирующим устройством.
Коэффициент расхода газа через дросселирующее устройство (на докритігческом режиме) а определяется относительным на клоном зависимости расхода газа от перепада давления:
х-Ы
При приближении перепада давления на газовом дросселе р/рб
к критическому величина а-йЗ и вместо уравнения |
(2.6) необхо |
||||
димо |
пользоваться уравнением |
і(2.7) |
для |
критического |
|
режима *. |
одним |
уравнением |
(2.6), |
||
Практически можно пользоваться |
|||||
принимая при критическом режиме а = 0. При этом |
необходимо |
||||
учесть, |
что при сверхкритическом перепаде |
величина а, |
вычис |
ленная по формуле (2.9), не равна нулю, так как после прохож дения точки критического перепада величина а изменяет знак. Поэтому зависимостью (2.9) для определения а можно пользо ваться только при докрнтическом перепаде.
Подставив уравнения (2.6) и (2.8) в уравнение (2.2), после преобразований находим окончательную форму линеаризованно го уравнения системы наддува газом бака, из которого вытесня
ется жидкость: |
|
|
|
|
|
|
|
|
ѴгрЯТ |
|
dbp |
1 8 я — |
1 |
|
|
Г |
Р |
J |
dt |
+0Р |
Р |
а] |
|
|
2 (р — Рлр) |
“ |
|
|
2(Р — Рлр) |
". |
|
Х 8 Д - * ^ - - ф а д Г + |
( 1 - а ) ^ |
+ 27?^ - |
) 8А ф |
(2.10) |
|||
/ |
ѴгрЯТ |
|
— Т' - постоянная времени |
системы |
|||
Здесь |
р |
а |
|||||
0г |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
. 2 (Р — Р;іѴ)
* Для докритического перепада а<0, при сверхкритическом перепаде при
формальном использовании соотношения (2.9) а>0.
88
наддува с учетом условий поступления газа и истечения жидко сти.
Форма полученной зависимости— уравнение апериодическо го звена 1-го порядка. Аналогичную форму имеют уравнения: проточной пневматической емкости, в которую поступает и из которой выходит газ (рис. 2.8, а) ; гидравлической емкости с про током жидкости (рис. 2.8, б); тепловой емкости, т. е. тела, к кото рому подводится тепло с соответственным изменением его темпе ратуры (рис. 2.8, е); инерционной емкости вращающихся на валу масс (рис- 2,8, г) турбонасосного агрегата ЖРД, подвижных час-
Рис. 2.8. Примеры элементов, описываемых уравнением апериодического звена 1-го порядка:
а — газовая емкость; б —гидравлическая емкость; в — тепловая емкость; г — инер ционная емкость
теи воздушно-реактивного двигателя, двигателя внутреннего сгорания и т. д. В связи с общностью приведенных выше назва ний апериодическое звено 1-го порядка часто называют е м к о стным.
Как постоянная времени звена, так и коэффициенты усиле ния для внешних возмущающих воздействий зависят от сомно-
ясителя в знаменателе |
который до приведения |
|
[2 (р — рдр) |
уравнения к форме типичной зависимости для апериодического звена 1-го порядка был сомножителем при др. Этот сомножитель называют к о э ф ф и ц и е н т о м с а м о в ы р а в н и в а н и я или с т а т и з м о м з в е на . Возможны случаи, когда за счет сочета ния наклонов характеристик элементов звена этот коэффициент равен нулю или имеет отрицательный знак. При равенстве этого коэффициента нулю звено является астатическим (т. е. звеном без статизма), а его уравнение соответствует уравнению идеаль ного интегрирующего звена. При отрицательном коэффициенте звено имеет отрицательное самовыравнивание, или отрицатель ный статизм. Величина и знак статизма существенно ;влияют как на динамические характеристики звена, так й на динамические характеристики и устойчивость всей системы, в которую входит звено.
89
2.3.2. Чувствительный элемент регулятора
Уравнение колебательного звена принято представлять в сле дующем виде:
(7’2р2-|-2£7’р-|- 1J 8x2 = Â’8xj, |
(2.11) |
где I — 'Коэффициент затухания колебании (0< £<1); ^ — коэффициент усиления; р — оператор дифференцирования.
Постоянная времени Т связана с собственной частотой свобод ных колебании системы ѵ: Г=1/ѵ, т. е. с частотой колебаний зве на, предоставленного самому себе, без внешних возмущающих воздействий (при отсутствии затухания).
9
Рис. 2.9. Схема колебатель ного звена — чувствительного элемента регулятора давления непрямого действия
В качестве примера колебательного звена рассмотрим чувствительный эле мент регулятора давления непрямого действия (рис. 2.9). Он состоит из мем
браны 1, воспринимающем регулируемое давление и разделяющей корпус элемен та 2 на две полости. В верхней полости находится пружина настройки регулято ра 3, затяжка которой изменяется при изменении положения ср винта настрой ки 4. Нижняя полость с помощью им пульсной трубки сообщается с сечением
тракта, в котором регулятор поддержи вает давление. При изменении равнове сия мембраны из-за изменения давления р1 или из-за изменения настройки изме
няется зазор д.'2 между соплом 5 п за
слонкой б и соответственно изменяется расход жидкости или газа, поступающий в исполнительный механизм регулятора.
Перемещения подвижных частей чувствительного элемента описываются уравнением механики, которое можно записать в следующем виде:
Ш dt1 |
^ dt |
= 5 А р - А ) - Р - Ь 9 , |
(2.12) |
где х 2— координата заслонки; |
|
||
пг— масса подвижных частей; |
|
||
X— коэффициент вязкого трения; |
|
||
X— жесткость пружины; |
|
||
5 М— ‘площадь (эффективная) мембраны; |
|
||
р — ‘регулируемое давление; |
|
||
Рк— давление в полости пружины; |
|
||
Р — сила предварительной затяжки пружины; |
|
||
с?— угловая координата винта настройки; |
|
||
Ъ— коэффициент, |
учитывающий жесткость пружины и |
шаг винта настройки.
90
При составлении уравнения движения (2.12) пренебрегали присоединенной массой жидкости, двигающейся вместе с под вижными частями, гидродинамическими силами, действующими на заслонку, и трением при течении жидкости по импульсной трубке.
Линеаризовав уравнение (2.12) и приведя вариации парамет ров к безразмерному виду, после преобразований находим
да |
cßВау |
- X |
dbx^ |
|
|
|
у. |
dß |
у- |
dt |
|
|
|
где 8х2— относительная |
вариация |
перемещения |
подвижных |
|||
частей (отнесена к ходу мембраны h) ; |
|
|
||||
8р— относительная |
вариация регулируемого давления; |
на |
||||
оср.— относительная |
вариация |
угла поворота |
винта |
|||
стройки; |
|
|
|
|
|
|
ср°—-номинальное значение угла поворота винта. |
зве |
|||||
Уравнение (2.13) |
имеет |
форму уравнения колебательного |
||||
на (2.11), причем |
|
|
|
|
|
Характер АФХ и амплитудных частотных характеристик (см. табл. 2.1) для апериодических звеньев и колебательного звена существенно различен. Это в первую очередь связано с тем, что в апериодических звеньях при колебаниях параметров изме няется только один вид энергии — или потенциальная (в пневма тических, гидравлических, тепловых емкостях), или кинетиче ская (двигатели, ТНА). В колебательном звене одновременно изменяются оба вида энергии: и потенциальная, и кинетиче ская, причем в процессе колебаний одна форма энергии перехо дит в другую, что как раз способствует поддержанию колебаний, т. е. многократному прохождению системы через равновесное (в статике) состояние.
2.4.УСТОЙЧИВОСТЬ ЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ
Взависимости от сочетания параметров объекта регулиро вания и регулятора система автоматического регулирования име ет различный характер переходного процесса после внесения воз мущения, нарушившего равновесие. Если система после внесения
возмущения вновь стремится к состоянию равновесия (рис. 2.10, а и б), то система является устойчивой. Если же при сколь угодно малых возмущениях в системе возникают расходя щиеся колебания (рис. 2.10, в) или абсолютное значение пара
91
метров неограниченно растет (рис. 2.10, г), система называется неустойчивой.
Общее решение линейного дифференциального уравнения равно сумме двух решений: частного решения неоднородного уравнения с правой частью и общего решения однородного урав нения без правой части, т. е. с правой частью, равной нулю. Для выяснения вопроса об устойчивости имеет значение только общее решение однородного уравнения, дающее как раз переходную со ставляющую решения.
а) |
6) |
5) |
г) |
Рис. 2.10. Характер переходных процессов для систем:
а. о — устойчивых; в, г — неустойчивых
Решение линейного однородного уравнения имеет форму*
у = С1^ ‘+ . . . + С яе?"‘, |
(2.14) |
где рі, ..., рп — корни характеристического уравнения
£>(р) = а0рп + а1рп- г-{-.. .-{-я,,_!/?+ а,,= 0. |
(2.15) |
Корни характеристического уравнения в общем случае комп лексно-сопряженные, т. е., например,
Рі,2 = а ±
Тогда соответствующие члены решения (2.14) имеют вид
C1e“+,P-f-C2e“_,p = Aeat sin (ß^-f-«p),
где А и cp — новые постоянные интегрирования.
Если вещественная часть корней а < 0 — колебания затухают; если а = 0 — колебания незатухающие, а при а > 0 — колебания расходящиеся.
Таким образом, можно сформулировать условие устойчивости системы: вещественные части всех корней характеристического уравнения должны быть отрицательными. Если хотя бы один ко
рень имеет положительную вещественную часть, |
система будет |
||
неустойчивой. Чисто мнимый корень (т. |
е. а = 0) |
соответствует |
|
незатухающим колебаниям. |
корням, |
на |
комплекс |
Если нанести точки, соответствующие |
|||
ную плоскость, то мнимая ось оказывается границей |
устойчиво- |
* При отсутствии кратных корней.
9 2