Файл: Тюряев И.Я. Теоретические основы получения бутадиена и изопрена методами дегидрирования.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 146
Скачиваний: 5
Кинетические данные по дегидрированию »-С4Н10 на неподвижном катализаторе К-5 при атмосферном давлении
ІП _ %'9° H ü иихічц
Voyw '8н’э
BBBJUW94.Q0
иинэьшгэял
хнэипнффбо)!
|
о“ |
|
|
о |
|
|
X |
|
|
О |
|
|
+а |
|
|
асо" |
|
|
о+ |
|
|
X |
|
5? |
и |
|
о |
|
|
со |
X |
|
со |
и |
|
U |
||
о |
|
|
а |
|
|
н |
и |
|
« |
||
|
||
а |
|
аX
аи
«в
&
о
и
X
и
X
о
о
с?
и
£
иВН>ЧЭч уО
Эо
‘BcLU&dauwaj,
СО СМ 05 00 |
оэ 00 со 05 |
со |
ю |
t^-со 05 00 |
||
о |
||||||
со со 05 СО |
со СО 05 ю |
оэ |
см со |
00 |
ф |
|
|
СМ (М |
|
СО |
см |
см |
|
05 ф Ф LO |
со \п о |— |
оо |
|
m со h- |
||
h-‘ о" tv' со LO |
о" |
|
со |
со о |
ю |
|
|
см СМ см |
|
со см |
см см |
|
05со r^-со —<о о
•“*
ф Ф ю ф сГ о о о
СМ со со со
05 ю о со СО С*-OJ оу
О со со ф" со со
—->о о о
Оо о о"
оо о о
оо о о
СМ Ф о о
Оо о о
Оо — о" о о о
05 со ф ф О о о о
СО о СМ 05 ф —н 05 ю
ІП CN СМ о о о О о"
со со 04 СМ
о" о Ö о
о СМ Г“- ю о Ф со
05 со 05 СО
о |
о |
О |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
|
С-5о |
|
|
|
см со |
о
иэ
СМ 05 |
оо со |
|
со СМ см |
о |
|
|
—' |
—*—' |
ф |
со ю |
•4t*со |
о |
о о о о |
00 со оо со см
со h- ф П5 СО \л m со со оо
<м t"-см ю со
о со СО со
<м
to
(М о о о см
оо о о о
оо о о
оо о о о
со
о о о
о |
|
о о |
о о |
||
о о о |
||
05 |
ф |
05 LO см |
о |
о о о о |
|
ф |
со |
00 ю |
со"—4 |
Г--Ф СО |
|
см |
см |
|
оо о о о
оо о о о
со см см см со
о о о о о
о гм г-»см со ю о ф со
05 со 05 со СО
о |
о |
о о |
о |
|
о |
о |
о |
о |
о |
о |
to о |
о |
о |
|
|
|
см со ио |
530
оо 05 см СО со со см см —<
—<
юф со ф ф
оо о о о
см о со ф с-
г- ІП со ю см ф Ю ю со г-
ю ф о ю со
со о 05 to см см см
СО о ф о см
оо о о о
•«о — о —
оо о о о
фо СО СО
о о |
—Н о |
о |
|
о о |
см о |
о |
|
о о о о о |
|||
см , ,05 СО ю |
|||
|
о |
о о |
|
см со |
о |
00 г- |
|
СП см |
СО см |
||
см см см |
|
' |
|
со |со со <_м |
|||
о о о о о |
со ф см со со
о о о о о
о со о со ф 05 ф со f-
05*см 05 со со
о о о о |
о |
||
о |
сэ о |
о |
о |
о |
о |
о |
|
|
см со to |
550
оо оо г- ф 00
ф о г- —4 со со со см см "“*
см |
| |
|
с- |
К |
со о |
со |
|
СО |
СУ |
СО см |
фоо г- СО |
фсо со см см —«
фсо см ф см
оо о о о
t*-00 см о см
со ОО —<_н СО ф ф ю СО СО
ою см о
фсм о г- ф см см см
фсо ю со
оо о о
см
о"
■1• <см см
оо о о
00 ю со t--
о о о о
см
о
см *—«ф см
оо о о
оф 05 ~4—*о о
05 о __ о см
00 со to 05 со см см см
“
оо о о о
оо о о о
см о _ см со
оо о о о
со о to о со 05 с*-ю о
05 см 05 со ф
осэ о о о
оС 5С 5о о
оLO о сэ о см со LO
570
6 9
бутана до бутилена, обратная реакция гидрирования, крекинг бу тана и бутилена и реакции, приводящие к образованию углистых отложений на катализаторе.
Получающийся бутилен в небольшой степени подвергается даль нейшему дегидрированию до бутадиена. Кроме того, протекают реакции окисления за счет избыточного кислорода на катализаторе. Эти реакции в основном и определяют состав контактного газа.
Методика, подробно описанная в работе [10], выбрана так, чтобы из результатов одной серии опытов можно было найти уравнение ско рости дегидрирования бутана (с учетом обратной реакции) и скорос ти крекинга (с образованием легких углеводородов) [10]. Скорость углеотложения исследовали отдельно [10, 168]. Использовали ка тализатор К-5 производства Опытного завода НИИМСК с размером
частиц около 0,7 мм и удельной |
поверхностью около 50 м г/г и н- |
||
бутан нефтяного происхождения чистотой 99,2—99,6%. |
|||
Дегидрирование бутана |
не |
является |
стационарным процес |
сом вследствие изменения |
активности |
катализатора, которая в |
принятых условиях достигала максимальной величины за время не более 10 мин от начала опыта и в течение следующих 10—15 мин оставалась практически постоянной [113]. Поэтому в первые десять минут контактный газ выбрасывался в атмосферу; в течение этого времени не только происходила требуемая подготовка катализатора, но и строго устанавливался заданный режим. После каждого опыта проводили стандартную регенерацию катализатора длительностью 75—80 мин с повышением температуры до 620—630° С.
Свежезагруженный катализатор сначала разрабатывали до по стоянной активности. Принятая методика позволила определить выход и конверсию с погрешностью не более ± 1 %.
Экспериментальные данные, полученные при исследовании ско рости дегидрирования бутана в реакторе с неподвижным слоем промышленного катализатора, частично приведены в табл. 24. Давление бутана на входе в реактор составляло 1; 0,66 и 0,33 атм\ снижение парциального давления бутана достигалось разбавлением очищенным азотом.
Величины, приведенные в табл. 24, являются средними из не скольких опытов. Зависимости выхода бутилена и конверсии от ве личины WIF, где W — количество катализатора (г), F — скорость подачи бутана (моль/ч), а также избирательности и коэффициента увеличения объема газа от глубины конверсии бутана представлены на рис. 5, 6.
О с н о в н а я р е а к ц и я . Скорость дегидрирования бутана
. можно описать несколькими уравнениями, однако при больших глубинах дегидрирования, т. е. в условиях приближения к равновес ному превращению, наиболее обосновано применение эмпирического уравнения
(IV,9)
7°
поскольку оно справедливо при всех превращениях, вплоть до рав новесных, и достаточно удобно для использования в расчетах реак торов. Исходя из этих соображений, уравнение такого вида и было
Рис. 5. Зависимость глубины превращения бутана (а) и выхода бутиле
на (б) от скорости подачи бутана и температуры:
I — 510; 2 — 530; 3 — 550; 4 — 570° С.
использовано нами для обработки опытных данных. В данном урав нении скорость реакции выражена через изменение концентрации реагентов.
Рис. 6. Зависимость избирательности дегидрирования бутана (а) и коэффициен та увеличения объема газа (б) от глубины превращения и температуры:
1 — 510; 2 — 530; 3 — 550; 4 — 570° С.
При расчетах реакторов удобнее пользоваться |
уравнением, |
в котором скорость реакции имеет размерность моль(я-& |
катализато |
ра, а концентрации веществ заменены на их парциальные давле
7 1
ния. Иначе говоря, вместо уравнения (IV,9) удобнее пользоваться аналогичным по форме уравнением
|
|
|
dX |
_ и рс.н1о |
(, |
рс.н8рн2 |
|
|
(IV, 10) |
|||||
|
|
* (-? -) |
|
рс4н8 |
l 1 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где X — глубина |
конверсии |
бутана, |
мольные |
доли; Рс4н10, Рс^н,» |
||||||||||
Рн2— парциальные давления, |
атж, |
Кр — константа равновесия |
||||||||||||
при |
постоянном |
давлении, |
атм |
; |
F — скорость |
подачи |
бутана, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
моль/ч\ |
W — количество ката |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
лизатора, |
a; |
k — константа |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
скорости |
реакции. |
Если |
из |
||||
|
|
|
|
|
|
|
бирательность |
процесса |
де |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
гидрирования |
очень высокая, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
то уравнение (IV, 10) является |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
и уравнением |
скорости обра |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
зования |
бутилена. |
Если |
же |
||||
|
|
|
|
|
|
|
избирательность не очень вы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
сокая, |
то |
количество |
получа |
||||
|
|
|
|
|
|
|
ющегося |
бутилена |
рассчиты |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
вается по уравнениям крекин |
|||||||
Рис. |
7. |
Зависимость |
ф (Л) |
от X: |
|
|
га и (IV, 10). |
Таким |
образом, |
|||||
1 — 530; |
2 — 550; 3 — 570° |
С. |
|
|
уравнение (IV, 10) |
в |
общем |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
случае |
выражает |
скорость |
суммарного превращения бутана по реакциям дегидрирования и крекинга, что возможно только тогда, когда кажущиеся энергии ак тивации этих реакций в исследованных условиях близки по величи не. Из дальнейшего будет видно, что при дегидрировании бутана на катализаторе К-5 кажущиеся энергии активации суммарного пре вращения бутана и крекинга действительно близки.
При обработке опытных данных с использованием уравнения (IV, 10) найдено, что наибольшее постоянство констант скорости наблюдается, когда показатель степени Р с,н„ равен 0,5. Константы скорости определяли графическим интегрированием [185] уравнения
dX |
/ с,н1, |
- 1 - |
Р С4Н ,Р Н, |
(IV,11) |
d |
р0,5 |
Яррс4ни |
||
'с.н. |
|
|
Графическое интегрирование осуществляли следующим образом. Обозначим вторую-часть уравнения (IV,11) через 7е/ср {X, t).
Тогда
dX |
k |
[Ц |
Ф(Х, 0 ’ |
откуда |
|
kd I( - ^ ) = <р(Х, t)dX.
72
При интегрировании последнего уравнения получим: |
|
* “7" = І Ф(X,t)dX. |
(IVЛ2) |
о |
|
Следовательно, если на оси абсцисс отложить значения X, а на оси ординат — соответствующие значения cp (X, t), то площадь под этой
W
кривой будет равна k - у (рис. 7). Так как величина W/F для каждо
го значения X известна, то значение константы скорости легко опре делить (табл. 25).
Т а б л и ц а 25
Значения константы скорости суммарной конверсии бутана на катализаторе К-5
со |
|
кг катализатора |
К онверсия бутана, |
Константа скорости k, |
|||||
О. |
* |
|
кг-моль |
|
|||||
Н |
кг-молъ |
|
мольные доли |
|
|
||||
|
кг катал и зато р а - а т м ^ ^ - ч |
||||||||
(О |
|
|
|
|
|
|
|||
О) |
|
|
Д авление бутана на |
входе в |
реактор, |
атм |
|
||
С |
|
|
|
||||||
ДО |
1,0 |
0,66 |
0,33 |
1,0 |
0,66 |
0,33 |
1,0 |
0,66 |
0,33 |
г4 о |
|||||||||
510 |
19,50 |
|
|
0,075 |
|
|
0,0020 |
|
|
|
13,2 |
— |
— |
0,104 |
— |
— |
0,0024 |
— |
— |
|
9,47 |
— |
— |
0,144 |
— |
— |
0,0031 |
— |
- . |
|
6,31 |
— |
— |
0,179 |
— |
— |
0,0033 |
— |
— |
|
|
|
|
Среднее |
значение 0,0027 |
|
|
||
530 |
19,50 |
19,60 |
19,60 |
0,101 |
0,089 |
0,045 |
0,0053 |
0,00474 |
0,00227 |
|
13,02 |
13,10 |
13,10 |
0,171 |
0,164 |
0,116 |
0,0084 |
0,00907 |
0,00697 |
|
9,47 |
10,00 |
10,00 |
0,210 |
0,201 |
0,159 |
0,0085 |
0,00890 |
0,00818 |
|
6,32 |
6,68 |
6,68 |
0,255 |
0,252 |
0,183 |
0,0093 |
0,01097 |
0,00801 |
|
3,73 |
4,13 |
4,13 |
0,286 |
0,302 |
0,259 |
0,0085 |
0,01116 |
0,01033 |
|
|
|
|
Среднее значение 0,0080 |
0,00896 |
0,00715 |
|||
550 |
19,40 |
19,60 |
19,60 |
0,157 |
0,099 |
0,075 |
0,0120 |
0,00629 |
0,00503 |
|
12,94 |
13,05 |
13,05 |
0,203 |
0,181 |
0,147 |
0,0112 |
0,01124 |
0,01043 |
|
9,48 |
10,00 |
10,00 |
0,269 |
0,232 |
0,163 |
0,0136 |
0,01168 |
0,00834 |
|
6,30 |
6,65 |
6,65 |
0,280 |
0,258 |
0,227 |
0,0108 |
0,01097 |
0,01164 |
|
3,73 |
4,13 |
4,13 |
0,348 |
0,290 |
0,255 |
0,0123 |
0,00932 |
0,00953 |
|
|
|
|
Среднее |
значение 0,0120 |
0,00990 |
0,00899 |
||
570 |
19,33 |
19,70 |
19,50 |
0,177 |
0,132 |
0,131 |
0,0136 |
0,01083 |
0,01307 |
|
12.90 |
13,15 |
13,00 |
0,234 |
0,177 |
0,162 |
0.0145 |
0,01073 |
0,01172 |
|
9,75 |
10,17 |
9,96 |
0,30 |
0,234 |
0,190 |
0,0158 |
0,01152 |
0,01054 |
|
6,50 |
6,82 |
6,65 |
0,331 |
0,295 |
0,232 |
0,0147 |
0,01368 |
0,01170 |
|
4,07 |
4,06 |
4,07 |
0,372 |
0,333 |
0,300 |
0,0130 |
0,01175 |
0,01276 |
|
|
|
|
Среднее значение 0,0143 |
0,0117 |
0,01195. |
Из этих данных найдено, что температурная зависимость кон'
73