Файл: Тюряев И.Я. Теоретические основы получения бутадиена и изопрена методами дегидрирования.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 152
Скачиваний: 5
Т а б л и ц а 30
Зависимость констант скорости дегидрирования бутана в реакторе со взве
шенным слоем катализатора К-5 от |
величины проскока |
газа (температура |
||||||
550° С, константа |
скорости |
для |
неподвижного |
слоя k — 0,0133) |
|
|||
|
|
Разм ер |
час |
ЛннеПная |
Н аблю даем ая |
|
|
|
Д иам етр |
|
константа |
^взв |
w i - “Ѵр |
||||
H / D |
тиц катал и за |
скорость газа |
скорости д е |
|||||
реактора |
тора ^СР* |
в реакторе |
гидрирования |
|
|
|||
D, мм |
|
|
wt |
|||||
|
мкм |
W-, |
см/сек |
^взв |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
25 |
2 |
270 |
|
8,2 |
0,014 |
~1 |
0,06 |
|
|
|
|
|
10,7 |
0,013 |
~1 |
0,3 |
|
|
|
|
|
15,4 |
0,0119 |
0,89 |
0,51 |
|
|
|
|
|
19,8 |
0,0098 |
0,737 |
0,62 |
|
25 |
4 |
270 |
11,2 |
0,0135 |
~1 |
0,33 |
||
|
|
|
|
15,9 |
0,013 |
0,97 |
0,53 |
|
|
|
|
|
25,2 |
0,011 |
0,827 |
0,703 |
|
|
|
|
|
29,6 |
0,01 |
0,75 |
0,747 |
|
25 |
6 |
270 |
|
9,75 |
0,014 |
~1 |
0,22 |
|
|
|
|
|
15,4 |
0,012 |
0,9 |
0,51 |
|
|
|
|
|
22,4 |
0,0114 |
0,86 |
0,66 |
|
25 |
4 |
82 |
29,4 |
0,0084 |
0,63 |
0,745 |
||
10,5 |
0,0055 |
0,42 |
0,88 |
|||||
|
|
|
|
15,3 |
0,0055 |
0,42 |
0,915 |
|
|
|
|
|
20,0 |
0,0050 |
0,375 |
0,933 |
|
|
|
69 |
29,0 |
0,0048 |
0,36 |
0,954 |
||
25 |
4 |
|
8,4 |
0,0041 |
0,31 |
0,93 |
||
|
|
|
|
10,3 |
0,0036 |
0,28 |
0,94 |
|
|
|
|
|
15,2 |
0,0047 |
0,35 |
0,96 |
|
|
|
|
|
20,1 |
0,0047 |
0,35 |
0,97 |
|
35 |
2 |
270 |
|
29,4 |
0,0047 |
0,35 |
0,978 |
|
|
10,2 |
0,013 |
~1 |
0,27 |
||||
|
|
|
|
13,2 |
0,010 |
0,75 |
0,435 |
|
42 |
2 |
720 |
|
19,5 |
0,0082 |
0,62 |
0,62 |
|
|
12,4 |
0,0104 |
0,79 |
0,33 |
||||
|
|
|
|
15,7 |
0,010 |
0,75 |
0,53 |
|
|
|
|
|
21,8 |
0,0090 |
0,68 |
0,66 |
слое катализатора описывается тем же |
уравнением* (IV. 11), что |
|||
и для реактора с неподвижным |
слоем, но с добавлением множи |
|||
теля ср: |
|
|
|
|
dX |
P G H |
, 0 |
рс,н, рнг |
|
|
4 |
(IV,31) |
||
d(W/F) |
- |
|
|
|
р0,5 |
|
К РР С<Н10 |
||
|
Р С4Н , |
|
Коэффициент ср при более строгом рассмотрении должен зави сеть и от глубины дегидрирования. Это непосредственно следует из уравнения (IV,29): чем больше глубина превращения в плотной фазе (т. е. чем больше разность концентраций в фазах), тем больше массообмен и, следовательно, тем меньше влияние проскока газа.
Иначе говоря, |
при |
X |
-*• 0 kB3B 0 и ф = kB3BlkH-у 0; при X |
1 . |
k B3B —у k B И ф |
—У |
1 . |
|
|
* Уравнение (IV,31) так же, как и уравнение (IV,11), справедливо для |
ката |
|||
лизатора с максимальной |
активностью. |
|
96
Применительно к рассмотрению процесса дегидрирования во взвешенном слое это означает, что в нижней части реактора (в зоне более низких температур) величина ср будет меньше, чем в верхней части реактора.
Таким образом, в уравнение (IV,29) следовало бы ввести член или множитель, учитывающий влияние глубины дегидрирования.
П о б о ч н ы е р е а к ц и и . Количество бутадиена, образую щегося при дегидрировании бутана в реакторах со взвешенным 'слоем катализатора К-5, составляло (в процентах к суммарному количеству «-бутиленов) [10]:
Температура, °С |
510 |
550 |
570 |
Количество С4Н8 |
4 |
7 |
10 |
С достаточной для расчета состава продуктов дегидрирования бутана точностью можно считать, что выход бутадиена равен 10%
выхода бутилена. |
|
С к о р о с т ь |
к р е к и н г а (С4Н10 + С4Н8) в реакторе со |
взвешенным слоем не должна существенно отличаться от скорости крекинга в реакторе с неподвижным слоем, так как (в отличие от реакции дегидрирования) в газовом пузырьке протекают реакции термического крекинга бутана и бутилена.
В связи с этим уравнения скорости крекинга, полученные для реактора с плотным слоем, оказались весьма удовлетворительными и для реактора со взвешенным слоем [10].
С к о р о с т ь у г л е о т л о ж е н и я практически не зависит от объемной скорости бутана, поэтому проскок части бутана в виде пузырьков не должен влиять на зауглероженность катализатора во взвешенном слое. Следовательно, скорость углеотложения во взве шенном и неподвижном слое описывается одним и тем же уравне нием, причем в первом случае Ѳ означает среднее время пребывания катализатора в реакторе со взвешенным слоем.
И з о м е р и з а ц и я . Соотношения количества изомеров «-бу тилена, получаемых при дегидрировании н-бутана в реакторе со взвешенным слоем катализатора К-5, указано в табл. 31. В иссле
дованном |
диапазоне |
температур соотношения |
изомеров «-С4Н8 |
|||
оказались |
близкими |
к равновесным. |
скелетная изомеризация, |
|||
В небольшой степени происходит |
||||||
что следует из |
приведенных ниже данных^! 10]: |
|
|
|||
Температура, |
°С |
510 |
530 |
550 |
570 |
|
Количество изо-С4Н8, |
3 |
5 |
6 |
|||
о/о к н-С4Н8 |
|
3 |
||||
Закономерности дегидрирования и з о п е н т а н а |
во взвешен |
ном слое, как можно судить из данных, полученных на опытных установках, оказались такими же, как и для «-бутана, поэтому уравнение (IV,30), учитывающее уменьшение скорости процесса за счет проскока, будет справедливо и для дегидрирования изопен тана.
7 |
3— 1318 |
97 |
|
Т а б л и ц а 31 |
Соотношение |
количества изомеров я-бутилена, получаемых при дегидрировании |
я-бутана на |
катализаторе К-5 |10] |
Изомер к-С4Н 8
Содержание |
изомера |
в смеси |
(%) при |
тем пературе |
°С |
|||
510 |
1 |
530 |
1 |
|
550 |
|
570 |
|
|
Р авн овес ные зн а чения |
|
|
|
Р авн овес |
|
1 |
J |
Опытные данные |
Опытные данные |
Равновес ные зн а чения |
Опытные данные |
ные зн а чения |
Опытные данные |
Равновес ны е зн а чения |
1-С4Н8 |
30,8 |
32 |
31,4 |
30 |
30,3 |
34,5 |
30,4 |
35,5 |
2 - т р а н с - С АН я |
39,8 |
41 |
40,7 |
40,5 |
40,2 |
39,5 |
41,6 |
39 |
2-ццс-С4Н.ч |
29,4 |
27 |
27,8 |
26,5 |
29,6 |
26 |
28 |
25,5 |
Влияние |
секционирования. |
Взвешенный |
слой |
катализатора в |
реакторах и регенераторах промышленных установок дегидриро вания бутана и изопентана разделен горизонтальными проваль ными решетками [10, 112, 263]. Проанализируем влияние этих решеток, т. е. влияние секционирования на кинетические законо мерности процесса дегидрирования.
Как показано в работах [10, 264, 265], секционирование взве шенного слоя решетками провального типа приводит к уменьше нию степени перемешивания частиц катализатора. С увеличением числа решеток и их эффективности [264] секционный реактор все более приближается к аппарату идеального вытеснения по твер дым частицам. Этот эффект наиболее резок при увеличении числа решеток до 8—10; дальнейшее их увеличение оказывается менее эффективным [265].
Уменьшение перемешивания катализатора приводит к тому, что восстановление катализатора и десорбция воды происходят в ос новном в верхней части реактора, а не во всем объеме, как в одно слойном аппарате, поэтому отравляющее действие воды проявляется не во всем объеме реактора, а только в самой верхней его части. Таким образом, в результате секционирования средняя активность
катализатора в реакторе |
повышается *, что, конечно, не влияет |
||||
ни на вид кинетических |
уравнений, ни на величины коэффициен |
||||
тов, поскольку |
уравнения (IV,11); |
(IV,13); |
(IV,15) — (IV,20); |
||
(IV,25) — (IV,27); |
(IV,15а); (IV,16а) справедливы для катализатора |
||||
с |
максимальной |
активностью, т. е. |
полностью |
подготовленного |
|
к |
работе. |
|
|
|
|
|
Уменьшение перемешивания частиц катализатора приводит да |
лее к перепаду температуры по высоте реактора. В секционном реак торе более высокой будет температура на входе катализатора (верх) и более низкой — на выходе. Повышение температуры по ходу газа, дви жущегося противртоком к катализатору,— благоприятный фактор с термодинамической и кинетической точек зрения [10, ПО, 143].
* Активность катализатора К-5 на выходе из промышленного реактора со взвешенным слоем может даже быть выше активности на входе [113].
9S
Наконец, секционирование взвешенного слоя решетками влияет на неоднородность слоя. Общее количество газа, проходящего через слой в виде пузырьков, как уже отмечалось, пропорцио нально W[ — шкр и потому не должно зависеть от секционирования. Правда, имеются указания [266] на то, что при наличии решеток в слое хюкр увеличивается на 6—10%, но,
.поскольку величина wc в несколько раз больше шкр, разность wt — шкр изменяется незначительно. Однако решетки разбивают газовые пузырьки [266]; кроме того, вследствие меньших значений H/D в многослойных аппа ратах средний размер пузырьков в них меньше, чем в однослойном реакторе,
апотому однородность слоя в этом случае повышается.
Уменьшение размера пузырьков (при сохранении их суммарного объема) приводит к увеличению поверхности,
аследовательно, и скорости межфаз ного обмена.
Известно [224], что с увеличением
диаметра реактора |
со |
взвешенным |
Рис. |
18. Зависимость избира |
|||||
слоем коэффициент межфазного обме |
|||||||||
на ß уменьшается. Таким образом, |
тельности (а) и выхода бутилена |
||||||||
(б) от числа решеток |
в реакторе |
||||||||
секционирование промышленного |
ре |
при |
дегидрировании |
бутана в |
|||||
актора, |
способствующее |
улучшению |
полупромышленном |
реакторе со |
|||||
межфазного обмена, |
приближает |
в |
взвешенным слоем катализатора; |
||||||
1 — с |
подготовкой |
катализатора,- |
|||||||
этом отношении промышленный реак |
|||||||||
2 — без подготовки. |
|
|
|||||||
тор к |
лабораторному. |
Следователь |
|
|
|
|
но, уравнение (IV,30), полученное на основании лабораторных дан |
||
ных, с большим основанием можно применить к промышленному |
||
секционированному реактору, чем к однослойному. Хотя расчетами |
||
промышленных многослойных |
реакторов |
дегидрирования бутана |
с использованием уравнения |
(IV,31) и |
остальных кинетических |
уравнений показана вполне удовлетворительная сходимость рас четных и опытных (заводских) величин, необходимо все же подчерк нуть приближенность такого подхода к оценке влияния межфаз ного обмена.
Вывод о том, что для уменьшения перемешивания катализатора наиболее эффективными оказываются восемь — десять решеток, подтверждается и экспериментальными данными по дегидрирова нию бутана на крупной полупромышленной установке [112]. Из пред
ставленных |
на рис. |
18 данных следует, что в реакторе с восемью |
решетками |
выход |
бутилена (С4Н8 + С4Н„) увеличивается почти |
в 1,5 раза |
по сравнению с выходом в однослойном реакторе. |
7 * |
99 |
Уравнения скорости дегидрирования «-бутилена на различных катализаторах
|
|
|
|
|
|
|
Способ снижения парц и |
|
So. |
|
|
У равнение |
|
К ат а л и зат о р |
ального давления б у ти |
||
|
|
|
|
|
|
лена |
||
К> |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
dx |
-j- |
fecj |
|
Хромовый |
Вакуум, Р = 180 — |
|
|
|
d i |
z2c2-j- Z3C3 |
|
—350 мм pm. cm. |
|||
|
|
|
|
|
|
Смешанный |
Разбавление водяным |
|
|
|
|
|
|
|
окисный |
паром в отношении 10:1 |
|
2 |
|
|
№ . |
|
Алюмо-хро- |
Разбавление азотом, |
||
|
Cö=--------r 2----- |
|
||||||
|
|
|
1 |
|
|
мовый |
Р = 0,1 — 0,3 атм |
|
|
|
|
«3 |
|
|
|
||
3 |
|
- |
lCl = |
k S 2 |
|
То же |
То же |
|
|
|
|
dx |
1 |
|
|
|
|
4 |
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
d (W/F) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
1707 |
Разбавление водяным |
|
|
|
(1 + |
/CjP, + |
К2Рг + |
KSPS)2 |
паром |
||
|
|
|
||||||
5 |
|
|
cü=£C® |
|
Не указан |
Разбавление водяным |
||
|
|
^ |
t,nO,35 / . |
^ 2 8 \ |
|
паром |
||
6 |
|
К-16 |
То же |
|||||
d (U7IF) |
• 1 |
- |
КрРг ) |
|||||
|
|
|
||||||
|
П р и м е ч а н и е . Р и с |
(с индексами) — парциальные давления и концентрации реагентов; |
||||||
равновесия реакции дегидрирования бутилена при постоянном |
давлении; К о индексами |
|||||||
сорбционного |
равновесия. |
|
|
|
|
СКОРОСТЬ РЕАКЦИЙ ПРИ ДЕГИДРИРОВАНИИ «-БУТИЛЕНА
Из термодинамических данных следует, что достаточно боль шие глубины дегидрирования «-бутилена или изоамилена возможны только при проведении процесса при пониженном давлении. В промышленности это достигается разбавлением углеводородов во дяным паром; в лабораторных условиях скорость реакции в некото рых работах исследовалась под вакуумом.
Определение скоростей реакций, протекающих при дегидриро вании «-бутилена на различных катализаторах, проводилось мно гими исследователями. Наибольшее количество работ было выпол нено Баландиным, Богдановой и Щегловой [100, 129—135, 231].
В большинстве работ, посвященных рассматриваемым вопросам, как правило, изучалась лишь одна основная реакция; скорость побочных реакций описана в работах [45, 232].
Дегидрирование бутилена. Уравнения для скорости каталити ческого дегидрирования бутилена приведены в табл. 32.
|
Т а б л и ц а 32 |
Первое уравнение дано в об |
|||||||||||
|
|
|
|
щей форме. |
При |
дегидрирова |
|||||||
|
|
|
|
нии бутилена на хромовом ка |
|||||||||
Т ем п ератур |
К аж ущ аяся |
энер |
Л ите |
тализаторе |
при |
давлении |
180— |
||||||
ный интер |
гия активации, |
ратура |
350 |
мм pm. |
cm. |
и |
температу |
||||||
вал, °С |
к а лім о ль |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
ре |
560° С |
это |
уравнение |
дает |
|||||
|
26 260—27 930 |
[100] |
ся авторами работы [100] в |
||||||||||
■535—600 |
следующем виде: |
|
|
|
|
||||||||
|
при 550—600° С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
580—620 |
19 100 |
|
[134] |
|
|
|
|
|
104,5 |
X |
|
||
|
27 000 ±1000 |
|
X |
|
|
|
[С4н8 |
|
|
|
|||
450—500 |
[140] |
|
|
9,5 [С4Нв] + |
0,82 [H J |
||||||||
[С4Н81 + |
|||||||||||||
|
|
|
|
Здесь |
константа |
|
скорости |
||||||
|
|
|
|
k = |
104,5; |
|
адсорбционные |
ко |
|||||
То же |
27 000 ±1000 |
[233] |
эффициенты |
z2 = |
9,5; z3 — 0,82. |
||||||||
|
|
|
|
В выбранном |
режиме |
[100] |
|||||||
|
|
|
|
выход |
бутадиена |
не |
превы |
||||||
|
|
|
|
шал 9 |
мол.%, |
т. е. опыты про |
|||||||
|
|
|
|
водились |
в |
условиях, |
значи |
||||||
640—668 |
17 600 |
|
[45] |
тельно |
отличающихся |
от |
рав |
||||||
|
новесных |
(равновесная |
глубина |
||||||||||
|
|
|
|
дегидрирования «-С,,Н8 при тем |
|||||||||
570—630 |
Не рассчитыва |
|
пературе 560°С и давлении 180лш |
||||||||||
|
лось |
|
[234] |
pm. cm. около 30%). При таких |
|||||||||
580—620 |
24 800 |
|
[235] |
условиях уравнение |
(1) из табл. |
||||||||
|
|
|
|
32 можно |
считать довольно точ |
||||||||
k — константа |
|
|
|
ным, однако использование урав |
|||||||||
скорости; |
/Ср — константа |
нения этого типа для расчета |
|||||||||||
(1 — С4Н 8; 2— С4Н в; 3 — Н а) — константы ад- |
промышленного |
реактора, в ко |
|||||||||||
|
|
|
|
тором |
глубина превращения до |
||||||||
стигает 0,7—0,8 равновесной, |
вряд |
ли |
оправдано, |
на что |
обра |
щает внимание Баландин [132]. Следует отметить, что при опре делении коэффициентов этого уравнения делались поправки на протекание побочных реакций (разложение С4Н8 и С4Н6, гидриро вание С4Н„). Интересно, что величина относительного адсорбцион ного коэффициента С4Н8 уменьшается с ростом температуры и, кроме того, зависит от катализатора (а возможно, и от условий про ведения опыта). Например, для «смешанного окисного катализа тора» [134] и при разбавлении бутилена парами воды z2 = 7,5 (вместо 9,5 для хромового катализатора при дегидрировании под вакуумом) и уменьшается до 2,9 при температуре 620° С. Адсорб ционные коэффициенты бутилена и водорода для обоих катализа торов близки между собой [100, 134]. Несколько неожиданным явля ется утверждение [134], что разбавление водяным паром в отно
шении 1 : 9 |
15 снижает парциальное давление углеводорода, |
не оказывая |
влияния на скорость реакции *. |
* Это означает, что реакция имеет нулевой порядок по бутилену.
100 |
101 |