Файл: Скотников В.А. Основы теории проходимости гусеничных мелиоративных тракторов [учеб. пособие].pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 101
Скачиваний: 0
давления. Затем определяется общая и наибольшая осад ка последовательным суммированием осадок отдельных участ
ков. |
Пример построения |
эпюр |
осадок отдельных участков |
1, 2, |
3 я т. д. и суммарной |
осадки |
2/гг показан на рис. 5.9, в. |
Сплошными линиями показана эпюра осадок при постоянном коэффициенте фильтрации (от поверхности до подстилающего основания). Штриховыми линиями показана эпюра осадок, со ответствующая увеличенному коэффициенту фильтрации в верх нем поверхностном слое (0—4 см). Принято, что на участке / коэффициент фильтрации имеет большое значение (порядка 2— 20 см/сек), а осадка остальных участков рассчитана при значи тельно меньших коэффициентах фильтрации (0,01—0,0001 см/сек). Ранее указывалось, что в поверхностном слое толщиной 0—4 см коэффициент фильтрации всегда имеет большую величину. Это следует учитывать при расчете осадки лобовых участков гусе ниц на иеосушенных болотах влажностью более 90% . Таким образом, имея три уравнения, характеризующих осадку гусе ниц при простейших случаях нагружения, можно определить глу бину погружения гусениц в торфяной грунт при любой форме эпюры нормальных давлений.
§5.5. Взаимосвязь периода взаимодействия гусениц
сгрунтом и вида эпюр нормальных давлений с основными
показателями свойств торфа
Напряжение в скелете грунта и глубина осадки гусениц оп ределяются по формулам (4.11) — (4.13), в которых основные показатели свойств и состояния торфа (коэффициент пористости е и коэффициент уплотнения а) принимаются постоянными. Ука занные коэффициенты в механике грунтов определяются по кри вым сжимаемости. Последние (рис. 5.10), как и формулы для их построения, получают на основе опытов, проводимых с помощью приборов, в которых образцы грунта подвергаются действию постоянной нагрузки различной величины в течение такого пе риода времени, при котором напряжения .в любой точке скелета грунта равны внешней нагрузке. Обычно такой период времени длится несколько суток. Равенство внешней нагрузки, действую щей на поверхность грунтового образца, напряжениям в любой точке скелета грунта позволяет строить зависимость коэффици ента пористости от внешнего давления р:
г = /(/?) и а = — |
—, где р=а. |
|
Р |
Однако при движении гусеничных машин период взаимодей ствия гусениц с грунтом, как указывалось, обычно не превы шает 1—100 сек. За такой короткий промежуток времени внеш нее давление на грунт, действующее со стороны гусениц, не успе-
179
вает передаться целиком только на скелет: оно воспринимается и поровой водой. Поэтому, как следует .из формул (4.11) — (4.13), эффективные напряжения в скелете грунта во всех точках (кро ме точек контакта с гусеницами) не равны внешнему давлению, а составляют лишь некоторую его часть, возрастающую во вре
|
|
|
мени |
(рис. 4.1). Из |
этого |
||||
|
|
|
следует, что при определе |
||||||
|
|
|
нии .коэффициентов е и а |
||||||
|
|
|
по |
кривым |
сжимаемости |
||||
|
|
|
на оси абсцисс следует от |
||||||
|
|
|
кладывать |
не |
внешнее |
||||
|
|
|
давление гусениц на грунт, |
||||||
|
|
|
а |
некоторое |
эффективное |
||||
|
|
|
напряжение, |
которое со |
|||||
|
|
|
здалось |
в |
скелете |
грун |
|||
|
|
|
та к концу периода Т |
||||||
|
|
|
взаимодействия |
гусениц с |
|||||
|
|
|
грунтом. |
Чтобы |
обосно |
||||
|
|
|
вать |
способ |
определения |
||||
|
|
|
напряжения, |
рассмотрим |
|||||
|
|
|
предварительно метод по |
||||||
Рпс. 5.10. Кривые |
сжимаемости |
торфа (по |
строения |
кривых |
сжимае |
||||
мости. |
|
|
|
|
|||||
К. П. |
Л ундину). |
|
|
В |
механике |
грунтов |
|||
кривые сжимаемости (рис. 5.11, а) |
|
||||||||
получают, |
используя |
кри |
|||||||
вые сжатия (рис. 5.11, б), |
отражающие |
зависимость изменения |
коэффициента пористости во времени при действии постоянной внешней нагрузки.
Рис. 5.11. Соответствие между кривыми сжатия и кривой сжимаемости.
Между кривыми сжимаемости и сжатия существует вполне
определенная связь: конечная ордината |
любой кривой |
сжатия |
||
(8(Р.) п^и t-^-oo) |
является одновременно |
на кривой |
сжимаемо |
|
сти той ординатой, которая соответствует |
внешней |
нагрузке p t |
||
на кривой сжатия. Соответствие указанных ординат на |
много- |
180
численных кривых сжатия и на |
кривой сжимаемости показано |
|
на рис. |
5.11 пунктирными линиями и стрелками. |
|
Из |
сравнения одинаковых |
коэффициентов пористости на |
кривых сжатия и кривой сжимаемости следует, что при переносе любой ординаты е( кривой сжатия на кривую сжимаемости мож но получить на оси абсцисс графика кривой сжимаемости неко торое эффективное напряжение о э к , называемое эквивалентным напряжением.
Это напряжение равно тому внешнему давлению, действие которого в течение длительного времени на грунт обеспечивает
такое же изменение коэффициента пористости (от е„ |
до |
е,), |
|||||
какое вызывает и мгновенная эпюра эффективных |
напряжений |
||||||
(C(z, г)), созданная в скелете грунта за |
короткий |
промежуток |
вре |
||||
мени t=Ty под |
действием, например, |
внешнего |
давления |
р ь |
|||
Указанная |
эквивалентность действия на |
грунт |
напряжения |
||||
о э к и мгновенной эпюры эффективных напряжений |
СГ(2. т) позво |
||||||
ляет определить на кривых сжимаемости участок, |
по характеру |
||||||
и длине которого следует вычислять |
коэффициент |
пористости е |
|||||
и коэффициент |
6 — Б |
этого |
необходимо |
||||
уплотнения а = — |
. Для |
о-эк
опытным путем получить кривые сжатия торфов под различными
нагрузками. Эквивалентное напряжение о э к |
может быть оценено |
также теоретически. Поясним это. |
|
Так как деформация грунта пропорциональна площади эпю-- |
|
ры эффективных напряжений, то'значения |
о э к следует опреде |
лять как среднюю ординату наибольшей |
площади мгновенной |
эпюры эффективных напряжений o-( Z i f ) . Из эпюр эффективных напряжений, показанных на рис. 4.1 и 4.2, следует, что при pi =
= р 0 и pu—qt площадь эпюры будет наибольшая при tK=T = ——с, v
т. е. в конце периода взаимодействия гусениц с грунтом, когда
напряжения |
G(Z,t) |
успевают передаться на наибольшую глубину |
|
Я а к т , называемую глубиной активной зоны. На |
глубине Я а к г |
||
напряжение |
az,t |
~ 0 . |
/ |
На рис. 5.12 показаны активные зоны при различных перио дах взаимодействия гусениц с грунтом. Из сравнения эпюр на пряжений (рис. 4.1—4.3) видно также, что глубина активной зоны зависит от характера эпюр внешних давлений. На основе численного анализа формул для определения напряжений был получен график зависимости глубины активной зоны Я а к т от периода Т взаимодействия гусениц с грунтом при различных по ложениях центра давления. График показан на рис. 5.12, б. Кри
вая |
1 на |
графике |
характеризует |
изменение глубины активной |
||
зоны |
при |
pi =ро = const, кривая 2 |
— |
при pn=qt |
и кривая 3 — |
|
при |
Рш—Рк—qt. |
|
|
|
|
|
Пользуясь этим графиком и зная площадь эпюры напряже |
||||||
ний |
0(Z,t) |
при t—T |
(для рш — Р к — q t |
при t=0,5T), |
легко опре- |
181
делить эквивалентное |
напряжение стэк. Пример |
графического |
|||
определения стэк по эпюре |
0(Z, т) показан на рис. |
5.13, а. Здесь |
|||
.Fi — площадь эпюры |
напряжений |
0( г , г) a Fz = |
F\—площадь |
||
эпюры сгэк. Величина |
сгэк |
находится по выражению |
|||
|
° э к |
— |
1 |
^> |
|
|
|
|
^ а к т |
|
|
где k — масштаб эпюры напряжений.
й |
15 30 k5 00 75 % Т,сек |
Рис. 5.12. Глубина активной зоны \(а) и зависимость ее от периода взаи модействия гусениц .(б).
Рис. 5.13. Определение эквивалентного напряжения и коэффициента пористости по эквивалентному напряжению:
/— кривая сжимаемости осокового торфа {.Я =35%); 2 — кривая сжимаемости
осоково-тростннкового торфа со степенью разложения 40%.
щие точки к',т |
и к, как показано на рис. 6.2 штриховыми линия- |
||||
лентного напряжения к наибольшему внешнему давлению |
р т а х |
||||
в |
зависимости |
от периода |
взаимодействия |
гусениц с грунтом |
|
и |
формы эпюры давлений. |
Обработка эпюр |
напряжений |
0(Z . г> |
182