Файл: Гофман-Захаров П.М. Проектирование и сооружение подземных резервуаров - нефтегазохранилищ.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 108
Скачиваний: 1
М 1 : 10000; гидрогеологические профили М 1 : 10000; результаты химических и физико-механических испытаний свойств соли и вмещающих пород; рекомендации по сбросу рассола.
§3. Оценка прочности подземной емкости
ивыбор ее формы
Одним из главных элементов, определяющих экономическую эффективность подземного хранилища нефтепродуктов, является объем отдельных емкостей в его составе. Наиболее экономичным (при прочих равных условиях) будет хранилище, в котором весь объем сосредоточен в одной емкости; чем больше емкостей (и, соответственно, буровых скважин) и меньше объем каждой ка меры, тем слабее выражена экономическая эффективность хра нилища. Теоретическое определение допустимых размеров под земных емкостей является сложной задачей. Специфичность задачи (большая глубина заложения емкостей, неоднородность вмещающего массива, изменчивость физико-механических свойств соли, наличие противодавления в емкости хранимых продуктов) и другие причины не позволяют использовать методы определе ния пролетов незакрепленных выработок, применяемые в прак тике добычи полезных ископаемых, а также методы, используе мые в строительной механике. Поэтому определение допустимых размеров подземных емкостей потребовало разработки таких ме тодов расчета, которые имеют логическое обоснование, допус кают математическую обработку и соответствуют данным прак тики. В общем случае рекомендуемая схема расчета емкостей на прочность должна учитывать случайный характер распределения показателей физико-механических свойств массива соли (пре делы прочности на одноосное и объемное сжатие, угол внутрен него трения материала и другие прочностные параметры, опре деляемые экспериментальным путем), глубину заложения и ве личину противодавления хранимых в емкостях продуктов. С уче том этих параметров для определения размеров проектируемой емкости может быть сопоставлена вероятность ее разрушения с вероятностью разрушения «эталонной» выработки. В качестве «эталонов» могут приниматься луговни и камеры рассолопромыслов, а также выработки соляных рудников, находящиеся дли тельное время в устойчивом состоянии.
Известно, что при сферической емкости распределение напря жений и деформаций в окружающем массиве более благопри ятно, чем при цилиндрической емкости. Напряжения, действую щие по контуру сферической емкости как в упругой, так и в пла стической области, несколько меньше, чем по контуру цилиндри ческой. Кроме того, напряжения в массиве, вызванные сооруже нием емкости, затухают в пространственном случае обратно про порционально кубу расстояния, в плоском — квадрату, т. е. и в
окрестности емкости сферической формы массив находится в бо лее благоприятных условиях, чем в окрестности тоннельной. На основании вышеизложенных соображений подземным емкостям следует придавать формы: шарообразную, в виде эллипсоида вращения с большей вертикальной осью, цилиндрическую с купо лообразной потолочиной, грушевидную и т. п.
Для расчета на прочность любого инженерного сооружения, кроме напряжений, действующих в нем, необходимо знать меха нические свойства материала.
При сооружении подземных емкостей месторождение соли (ввиду его неоднородности) должно быть подвергнуто более де тальному изучению, чем это принято для обычных строительных материалов. Поэтому при изучении соляного массива целесооб разно, кроме средних значений пределов прочности, учитывать и их изменчивость (вариацию). Очевидно, что все результаты экс периментальных исследований механических свойств соляного массива полезно обрабатывать с применением современных ме тодов математической статистики.
Основной целью расчета на прочность подземной емкости яв ляется определение таких ее допустимых размеров, которые га рантировали бы безопасную эксплуатацию емкости в течение длительного периода времени (несколько десятков лет).
Обычно допустимые размеры сооружения назначаются на ос новании определенных теоретических и экспериментальных ис следований, а также многолетних практических данных. Соз дание подземных емкостей, выщелачиваемых в каменной соли,
является новым |
направлением в народном |
хозяйстве, |
поэто |
му и методы оценки их прочности находятся |
в стадии формиро |
||
вания. |
|
|
|
На протяжении |
1961 —1962 гг. на одном из подземных |
храни |
лищ нефтепродуктов лабораторией прочности ВНИИСТа было выполнено массовое испытание кернового материала на проч ность. Мощность каменной соли на выбранной площадке дости гала 250—280 м. Интервал подземного выщелачивания соответ ствовал глубинам 520—750 м. На этих глубинах и отбирали керн по семи пробуренным скважинам. Всего было испытано 1435 об разцов цилиндрической формы суммарной длиной около 145 м. Диаметр образцов колебался от 40 до 48 мм, длина 50—80 мм. Влажность образцов не превышала 0,5%.
По данным В. А. Мазурова и Л. Н. Кислер для оценки проч ности камер выщелачивания, сооружаемых размывом, механи ческие свойства каменной соли необходимо характеризовать двумя основными показателями: средним значением предела прочности на сжатие о п п и изменчивостью V.
Изменчивостью или коэффициентом вариации характеризуется среднеквадратическое отклонение, отнесенное к среднему значе нию. Величины эти определяли с помощью уравнений математи ческой статистики.
Результат |
|
обработки |
материалов |
испытаний |
керна |
по |
данным |
||
М. А. Долгих, |
В. В. Матвиенко |
и Н. С. |
Хачатуряна |
|
|
||||
Интервал |
глубин |
|
|
|
|
520—750 |
м |
||
Количество испытанных |
образцов . |
|
|
1435 |
шт. |
|
|||
Среднее значение предела прочности |
с п |
п |
131 |
кГІсм |
|||||
Пределы |
изменения с п |
п |
. . . . |
|
56—277 |
кГІсм2 |
|||
Стандарт |
предела прочности |
SK |
|
|
ЗО кГ/сж2 |
||||
Изменчивость, или коэффициент вариации V |
22,9% |
|
|||||||
Основываясь |
на полученных результатах |
изучения |
механиче |
ских свойств пород, можно перейти к оценке вероятности появле ния вывалов в зависимости от режима эксплуатации.
Прочность камер выщелачивания проверяют в двух случаях: когда камера имеет форму шара или форму вытянутого ци линдра.
Напряжения на стенках камер выщелачивания с учетом проти
водавления при отсутствии области неупругих деформаций |
будут: |
|
для шаровой формы камеры (в сферических координатах) |
аг=Р; |
|
Os = cre = — (Зу Н—Р); |
где Я — внутреннее давление в |
камере |
выщелачивания, г/м3; |
у— объемный вес горных пород, тім3; Н — |
глубина рассматриваемой точки от поверхности, м. Для ци
линдрической |
формы камеры (в цилиндрических координатах) |
|
а г = Р; ае = 2уН~Р; |
ог~уН. |
|
Принимая |
для |
оценки прочности условие Кулона-Прандтля, |
т. е. аппроксимируя реальную огибающую главных наибольших кругов напряжений на участке, расположенном за кругом одно осного сжатия наклонной прямой, можно получить критерий для
оценки вероятности появления |
вывалов: |
|
|
||
для камер выщелачивания шаровой формы |
|
||||
З т Я - |
Р 3 |
- + ^ і - < |
^ ; |
(45) |
|
|
1 |
— sin р |
5 |
|
|
для камер выщелачивания цилиндрической формы |
|
||||
2 Т Я |
|
— — < — , |
(46) |
||
' |
1 — sin р |
5 |
v ' |
||
где р — угол внутреннего |
трения |
(для |
практических |
расчетов |
|
15°); |
|
|
|
|
|
| — коэффициент запаса прочности. |
|
|
|||
После ввода в уравнения |
(45) |
и (46) обозначений: |
|
||
p = 3 _ + s i n J L |
и |
р |
2 _ |
|
|
1 — sin р |
|
1 — sin р |
|
можно получить значения Р, обеспечивающие заданные запасы прочности:
Я = 4 - ( з Т / / - ^ 4 |
(47) |
P = j - l 2 t H - ^ f ~ ) . |
(48) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 14 |
|
|
|
|
|
Вероятность обрушения V =- |
1 |
|
1 |
с |
~z* |
dz |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
1 е |
|
|
|
|
||||
ности |
0 |
1 |
і |
|
|
|
2 |
|
Y2%c |
|
|
|
|
|
|
2 |
з |
|
4 |
• |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
|||||
|
|
|
|||||||||||||
0,5 |
0,3085 |
|
0,3050 |
0,3015 |
0,2981 |
0,2946 |
|
0,2912 |
|
0,2877 |
0,2843 |
0,2810 |
0,2776 |
||
0,6 |
2743 |
|
2709 |
2676 |
2644 |
2611 |
|
2579 |
|
• 2546 |
2514 |
2483 |
2451 |
||
0,7 |
2420 |
|
2389 |
2358 |
2327 |
2297 |
|
2266 |
|
2236 |
2207 |
2177 |
2148' |
||
0,8 |
2119 |
|
2090 |
2061 |
2033 |
2005 |
|
1977 |
|
1949 |
1922 |
1894 |
1867 |
||
0,9 |
1841 |
|
1814 |
1788 |
1762 |
1736 |
|
1711 |
|
1685 |
1660 |
1635 |
1611 |
||
1,0 |
1587 |
|
1563 |
1539 |
1515 |
1492 |
|
1469 |
|
1446 |
1423 |
1401 |
1379 |
||
1,1 |
0,1357 |
|
0,1335 |
0,1314 |
0,1292 |
0,1271 |
|
0,1251 |
|
0,1230 |
0,1210 |
0,1190 |
0,1170 |
||
1,2 |
1151 |
|
1131 |
1112 |
1094 |
1075 |
|
1057 |
|
1038 |
1020 |
1003 |
0985 |
||
1,3 |
0968 |
|
0951 |
0934 |
0918 |
0901 |
|
0885 |
|
0869 |
0853 |
0838 |
0823 |
||
1,4 |
0808 |
|
0793 |
0778 |
0764 |
0749 |
|
0736 |
|
0721 |
0708 |
0694 |
0681 |
||
1,5 |
0668 |
|
0655 |
0643 |
0630 |
0618 |
|
0606 |
|
0594 |
0582 |
0571 |
0559 |
||
1,6 |
0,0548 |
|
0,0537 |
0.0526 |
0,0516 |
0,0505 |
|
0,0495 |
|
0,0485 |
0,0475 |
0,0465 |
0,0455 |
||
1,7 |
446 |
|
436 |
427 |
418 |
|
409 |
|
401 |
|
392 |
384 |
375 |
367 |
|
1,8 |
359 |
|
352 |
344 |
336 |
|
329 |
|
322 |
|
314 |
307 |
301 |
294 |
|
1,9 |
287 |
|
281 |
274 |
268 |
|
262 |
|
255 |
|
250 |
244 |
239 |
233 |
|
2,0 |
228 |
|
222 |
217 |
212 |
|
207 |
|
202 |
|
197 |
192 |
188 |
183 |
|
2,1 |
0,0179 |
|
0,0174 |
0,0170 |
0,0165 |
0,0161 |
|
0,0158 |
|
0,0154 |
0,0150 |
0,0146 |
0,0143 |
||
2,2 |
139 |
|
136 |
132 |
129 |
|
126 |
|
122 |
|
119 |
116 |
И З |
ПО |
|
2,3 |
107 |
|
104 |
102 |
099 |
|
096 |
|
094 |
|
091 |
089 |
087 |
084 |
|
2,4 |
082 |
|
080 |
078 |
076 |
|
073 |
|
071 |
|
070 |
068 |
066 |
064 |
|
2,5 |
062 |
|
060 |
059 |
057 |
|
055 |
|
054 |
|
052 |
051 |
049 |
048 |
|
2,6 |
0,0047 |
|
0,0045 |
0,0044 |
0,0043 |
0,0042 |
|
0,0040 |
|
0,0039 |
0,0038 |
0,0037 |
0,0036 |
||
2,7 |
35 |
|
34 |
33 |
32 |
|
31 |
|
|
30 |
|
29 |
28 |
27 |
26 |
2,8 |
26 |
|
25 |
24 |
23 |
|
23 |
|
|
22 |
|
21 |
21 |
20 |
19 |
2,9 |
19 |
|
18 |
18 |
17 |
|
16 |
|
|
16 |
|
15 |
15 |
14 |
14 |
3,0 |
3,10 |
|
3,20 |
3,30 |
3,40 |
3,50 |
|
3,60 |
|
3,70 |
3,80 |
3,90 |
4,00 |
||
0,0014 |
0,0010 |
|
0,0007 |
0,0005 |
0,0003 |
0,0002 |
|
0,0002 |
|
0,0001 |
0,0001 |
0,0001 |
0,0000 |
||
П р и м е ч а н и е . В левом крайнем |
столбце даны |
значения Д с |
точностью |
|
до 0,1; |
в |
верхней горизонтальной строке |
приве |
|||||||
дены сотые доли А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|