Файл: Хайзерук Е.М. Кабелеукладчики. Вопросы теории и расчета.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 18.06.2024
Просмотров: 97
Скачиваний: 0
|
|
|
|
|
|
Таблица 12 |
|
|
Коэффициенты а' |
(кгс/мм) |
и Ъ' (кгс) |
|
|
|
|
О л ь ха |
Б е р е з а |
|
Л о з а |
|
V |
а' |
Ь- |
а' |
Ь' |
а' |
Ь' |
|
||||||
21 |
6,2 |
38 |
5,5 |
24 |
6,7 |
38 |
27 |
7,0 |
40 |
8,0 |
40 |
8,7 |
42 |
47 |
9,6 |
50 |
10,7 |
48 |
13,8 |
56 |
62 |
13,8 |
80 |
17,3 |
90 |
16,0 |
76 |
90 |
19,6 |
120 |
19,6 |
100 |
20,5 |
100 |
§ 4. ВИБРАЦИОННОЕ РЕЗАНИЕ ГРУНТА И ЭЛЕМЕНТЫ РАСЧЕТА ПРИВОДА
ВИБРАЦИОННЫХ НОЖЕЙ
Исследования вибрационных ножевых рабочих органов прово дились А. Н. Зелениным, Н. С. Шкуренко, В. Л. Баладинским, В. А. Чугиным, А. А. Дубровским и др. В настоящее время опре делены: а) физическая картина процесса вибрационного резания; б) энергетические затраты, необходимые для осуществления вибра ционного резания, и эффект, получаемый при этом в частных усло виях экспериментов; в) оптимальная для различных условий форма вибрационных ножей и параметры их приводов, применяемых в се рийных зарубежных кабелеукладчиках; г) исходные предпосылки методики расчета приводов вибрационных ножей на основе резуль татов частных экспериментов.
Для оценки совершенства процесса вибрационного резания грунта применяется показатель б, называемый эффектом вибрации по усилию резания
s Р — Рвкб
° - р '
где Р и Р в и б — усилия резания рабочего органа соответственно при статическом и при вибрационном процессах резания.
В зависимости от вида разрабатываемого грунта, формы рабо чего органа, параметров его колебаний (частоты и амплитуды), скорости поступательного движения и глубины резания эффект вибрации может достигать величины 0,3—0,9.
Эксперименты показали, что с увеличением глубины резания до 1,2 м мощность, расходуемая на привод вибратора, резко возрас тает, что повышает общую энергоемкость процесса вибрационного, резания,
т
Для кабелеукладчиков вибрационного типа, имеющих скорость поступательного движения vp = 270 м/ч при частоте колебаний рабочего органа со = 33 Гц, длина волны вибрации
^ ^ = I J O V - 0 - 0 0 2 3 M =2 '3ММ-
Поведение грунта при вибрационном резании изучено недоста точно полно. Известно лишь, что под воздействием вибраций в раз рушаемой среде частицы отделяются от массива и начинают коле баться, перемещаясь относительно рабочего органа; из грунта выделяются вода и воздух, захватывающие с собой более мелкие частицы. По мере удаления от вибрирующего рабочего органа дви жение частиц и освобождение воды и воздуха (паров воды) прекра щаются и колебания на некотором расстоянии от ножа полностью затухают; в этой зоне происходит только упругая деформация среды.
Во время вибрации грунта происходит снижение кажущегося коэффициента трения /', соответствующего началу перемещения грунта при вибрации:
|
|
|
I — |
N > |
|
|
|
|
где |
F — тангенциальная |
сила, |
необходимая |
для преодоления |
||||
|
сопротивления |
перемещению |
при |
вибрации; |
|
|||
|
N — нормальная сила при вибрации. |
|
|
|||||
|
По данным М. П. Зубанова кажущийся коэффициент трения f |
|||||||
для |
песка, |
супеси и глины по стали |
при частоте вибрации |
со = |
||||
= 32ч-55 |
Гц снижается |
от 0,35 |
до |
0,05. |
|
|
||
|
Эффект вибрации зависит от соотношения поступательной |
ско |
рости и амплитудного значения скорости колебаний. Могут иметь
место |
два |
указанных |
соотношения: |
|
|
|
||||
1) |
v = Лео (продавливание |
грунта |
периодически |
изменяю |
||||||
|
v < |
щейся |
нагрузкой); |
|
|
|
|
|||
2) |
Лео (воздействие ножа на грунт с периодическим отры |
|||||||||
|
|
вом |
от |
него |
лобовой |
части |
ножа), |
|
||
где v — скорость |
поступательного |
движения |
кабелеукладчика; |
|||||||
А — амплитуда |
нижней части |
ножа; |
|
|
||||||
со — частота |
вибрации. |
|
|
|
|
|
||||
Наибольший эффект вибрации возникает в случае, |
когда ско |
рость поступательного движения v меньше амплитудного значения скорости колебаний Л со. В выполненных конструкциях кабелеук ладчиков при v = 270 м/ч, Л = 30 мм и со = 33 Гц
Л |
270 |
_ n |
n y c ; R |
Лео ~ |
3600-0,03'33 ~ |
и > и ' ° ° - |
|
Амплитуда колебаний |
нижней |
части ножа при вибрационном |
-резании постоянна лишь для щатунно-кривошипных или кулачко-
S1
вых приводных механизмов вибрационных ножей. Для инерцион ных вибраторов с вращающимися дебалансами амплитуда нижней части ножа непостоянна и зависит от возмущающей силы вибратора, жесткости упругого элемента подвески ножа, элементов крепления ножа и вибратора и степени демпфирования колебаний ножа вслед ствие взаимодействия его с грунтом.
a) |
|
|
В) |
Рис. 37. Инерционные |
вибраторы |
направленного |
(а) и кругового (б) |
|
действий |
|
|
Вынуждающая сила |
Ра вибраторов зависит от их типа. Для |
||
инерционных вибраторов кругового действия |
(рис. 37, б) |
||
|
F a = |
m0 rcoa . |
|
Вертикальная составляющая вынуждающей силы
Fax = m0rco2-cos (£>t.
При наличии двух дебалансов, расположенных по обоим концам вала и в одной плоскости:
Fa = 2т„л»2 и Fax — 2т0т2- cos at.
Вынуждающая сила вибраторов направленного действия с двумя вращающимися в противоположных направлениях валами (рис. 37, а)
Fax = 2m0ra2 cos u>t;
Вибраторы кругового и направленного действия размещаются непосредственно над ножом.
Если навеска обеспечивает ножу одну степень свободы, то виб ратор сообщает колебания ножу только в одном направлении, которое определяется этой степенью свободы. Вибратор направлен ного действия может устанавливаться на навеске, имеющей две или более степеней свободы.
Вынуждающая сила вибраторов кулачкового и кривошипношатунного типов зависит от кинематических параметров маятни-
6Й
ковои подвески ножа и элементов кулачкового и кривошипношатунного механизмов.
Рассмотрим движение кабелепрокладочного ножа, совершаю щего колебания в вертикальном направлении. С ножом жестко соединены вибратор, П-образная рама, охватывающая базовый трактор, и опорные пневмоколеса (рис. 38). Шарнир, соединяющий охватывающую раму с трактором, далеко удален от ножа, поэтому
при малых углах |
поворота |
рамы |
в |
вертикальном |
направлении |
||||
перемещения |
ножа |
|
можно |
|
|
|
|
||
рассматривать |
как |
происхо |
|
|
|
|
|||
дящие по прямой. |
|
|
|
|
|
|
|
||
К системе в |
вертикальном |
1> |
|
|
|
||||
направлении |
х |
приложены |
|
|
|
||||
вынуждающая |
сила |
|
вибра |
|
|
|
|
||
тора Fa, упругая |
сила сх |
от |
|
|
|
|
|||
деформации |
пневмошин |
и |
|
|
|
|
|||
диссипативная |
|
(зависящая |
|
|
|
|
|||
от скорости колебаний) сила |
|
|
|
|
|||||
сопротивления |
движению |
В, |
|
|
|
|
|||
которая направлена |
|
против |
|
|
|
|
|||
направления скорости |
коле |
Рис. |
38. |
Расчетная схема |
вибрационной |
||||
баний и представляет |
собой |
системы |
кабелеукладчика с П-образной |
||||||
результат взаимодействия ло |
|
|
охватывающей рамой |
||||||
бовой части ножа с |
грунтом. |
|
|
|
|
Дифференциальное уравнение движения системы с центробеж
ным |
однобалансным вибратором |
|
|
||
|
|
(т1 - f - m0) х + bx + |
сх = m0rco2 • cos cot, |
(5) |
|
где |
тг |
масса |
системы; |
|
|
|
m0 |
масса |
дебаланса вибратора (если применено два |
деба- |
|
|
|
ланса, |
то следует брать |
2 т 0 ) ; |
|
b — коэффициент сопротивления; с—радиальная жесткость пневмошин;
г — расстояние от центра тяжести дебаланса до оси враще ния;
со — угловая частота вынуждающей силы; t — время;
х— координата точки колеблющейся системы, лежащей на вертикальной оси.
Коэффициент сопротивления
X
где х — скорость колебаний. Радиальная жесткость пневмошин
S(m, + т ) g
с— или с = v 1 —^а-2-,
X |
А'ст |
63