Файл: Мамошин Р.Р. Повышение качества энергии на тяговых подстанциях дорог переменного тока.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 20.06.2024
Просмотров: 122
Скачиваний: 1
X
Рис. 5-49
можно еще более сократить. Схема такого РРБ и поле формируе мых напряжений приведены на рис. 5-48, г, д. Как видно из этой схемы, мощность трансформаторов РРБ
S г= уз Qc sin 33° 30' |
(5-332) |
и составляет всего 0,955 мощности РРБ . При этом необходимо не значительное изменение сечения тяговых обмоток тягового транс
форматора и выполнение дополнительных |
выводов. |
|
|
|||||||
На рис. 5-49 представлены наиболее рациональные схемы трех- |
||||||||||
фазно-двухфазных РРБ . Схема, собранная |
на двух открытых тре |
|||||||||
угольниках, изображена на рис. |
5-49, а, |
а |
векторная |
диаграмма |
||||||
формирования — на рис. 5-41. Из |
предшествующего анализа ясно, |
|||||||||
что эта |
схема в |
варианте с базисным |
трансформатором |
невыгодна |
||||||
с точки зрения мощности трансформаторов |
РРБ . При ф л = ф п = |
|||||||||
= 37° и / л = І п эта схема требует, |
чтобы |
соблюдалось |
условие |
|||||||
|
|
ST D = Qc / |
sin 33° 30' |
, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
cos 30° |
|
|
|
|
||
+ |
sin 26° 30' |
• ] / 3 c o s 3 3 ° 3 0 ' + |
К3 sin 33°30'tg30° |
) , (5-333) |
||||||
cos 30° |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
или |
|
5т р --= 2.949 Qc. |
|
|
|
(5-334) |
||||
|
|
|
|
|
||||||
Для |
варианта без базисного трансформатора (рис. 5-49, б) мощ |
|||||||||
ность трансформаторов |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
5 т р |
= -j=- Qc (sin 26° 30' + sin 33° 30'), |
|
(5-335) |
||||||
т. е. в данном случае |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
тр |
U55Qc |
|
|
|
(5-336) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
190
Следует, однако, отметить, что если в первом случае блоки РРБ могут быть выполнены на любом напряжении, то во втором случае напряжение блоков 27,5 кв.
В [34] рассмотрен вариант схемы трехфазно-двухфазной РРБ , собранной по схеме двух двухлучевых зигзагов. Для этой схемы (см. рис. 5-49, а) мощность трансформаторов РРБ в отличие от схемы на двух открытых треугольниках
с |
„ , |
sin 33° 30' . |
|
|
\ |
cos 30 |
|
+ s i n 2 6 ° 3 0 ' + | / 3 c o s 3 3 ° 3 0 ' — |
| / 3 s i n 3 3 ° 3 0 ' t g 3 0 ° V |
(5-337) |
|
cos 30' |
|
/ |
|
или |
|
|
|
ST p |
= 2,041 Qc. |
(5-338). |
Как и однофазная, трехфазно-двухфазная РРБ может быть вы полнена с использованием части обмотки отстающей фазы тягового трансформатора в качестве базисного трансформатора РРБ . Схема такой трехфазно-двухфазной РРБ изображена на рис. 5-49, б. Для этой схемы мощность трансформаторов
5 т р = 1,155 Qc- |
(5-339) |
Несмотря на значительную мощность трансформаторов, эта схема выгодно отличается от схемы двух открытых треугольников без ба зисного трансформатора тем, что блоки РРБ в этой схеме могут быть выполнены на любом напряжении, и требует только выполнения дополнительного вывода и изменения сечения части обмотки от стающей фазы тягового трансформатора.
В отличие от однофазной трехфазно-двухфазная РРБ выполняется на нерегулируемых трансформаторах и поэтому вообще может быть выполнена [33] без трансформаторов (рис.5-49, е). Для этого доста точно предусмотреть только два дополнительных вывода на тяговых трансформаторах, а блоки РРБ присоединить так, как это изображе но на рис. 5-49, в, без дополнительной переделки обмоток тягового трансформатора. Другие варианты схем трехфазно-двухфазных РРБ рассмотрены в [33].
25.Регулируемый цифровой трансформатор
иэлементы схемы управления РРБ
Цифровой трансформатор на вторичной стороне выполняется из; нескольких потенциально изолированных секций с неодинаковым; числом витков, но с соотношением чисел витков в секциях, пропор циональным соответствующему весовому коэффициенту системы ис числения.
191
При таком исполнении число секций п для реализации Nm сту пеней равно
(5-340)
lg Ô
где b — основание принятой системы исчисления.
При этом в РЦТ необходимо предусмотреть в р раз меньше сек
ций, чем в обычном трансформаторе, где |
|
Р = Nm\gb |
(5-341) |
При выборе системы цифрового регулирования рассматривались варианты использования естественного двоичного и рефлексного двоичного кода (кода Грея). При применении естественного двоич ного кода не удается снизить число переключений при переходе с од ной ступени на другую, что, конечно, отражается на надежности пе реключающего устройства, которая зависит от числа переключений при переходе с одной ступени на другую. Например, при переходе с 15-й ступени (1111—в двоичном естественном коде) на 16-ю [1000] необходима коммутация пяти секций.
Эти недостатки естественного двоичного кода можно устранить, если использовать код Грея, так как последовательные числа в ко де Грея отличаются друг от друга только одним разрядом. Следо вательно, если работу компенсирующего устройства РЦТ подчинить коду Грея, то можно выполнить трансформатор, у которого переход с одной позиции регулирования напряжения на другую осуществ ляется коммутацией только одного коммутирующего (контактного или бесконтактного) элемента. На рис. 5-50, а приведена принци пиальная схема такого РЦТ. Для большей наглядности переклю чающее устройство в схеме выполнено на ключах. При этом правое положение ключа переключателя соответствует нулю, а левое — единице в /-м разряде кода Грея.
а) |
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9Кт\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\\ |
|
|
|
|
. 11 |
|
•7 / ' |
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
/ |
||
|
|
ч ч ѵ |
|
'2) |
|
-У/ |
/' |
||
|
0,7 |
\ |
|
|
1,1 |
||||
|
|
\ |
— N |
Ч |
|
// |
V |
/ |
|
|
|
|
|
||||||
|
0,6 |
|
|
|
|||||
|
0,5 |
|
\ |
|
S |
л |
// |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||
|
0,4 |
|
|
|
// |
У |
> |
// |
|
|
0,3 |
|
|
\ |
|
|
>'і |
|
|
|
|
|
<У |
'< |
|
|
|
||
|
0,2 |
|
'/ |
|
\\ |
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0,1 |
/, |
|
|
1\/ |
V211 - |
ІЧ к |
||
|
О |
г i |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5-50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
192
В зависимости от того, как используются пары выходных зажимов РЦТ, можно полу чить три регулировочные характеристики (рис. 5-50, б). При включении нагрузки на напряжения £/2 ц) или £/2(2> ступень регулирования на пряжения РЦТ
Лкт |
= |
|
|
(5-342) |
|
||
При |
включении |
нагрузки |
|
||||
на напряжение £/2 (3 ) ступень |
|
||||||
регулирования увеличивается |
|
||||||
в 2 |
раза, но при этом РЦТ |
|
|||||
позволяет |
регулировать |
на |
|
||||
пряжение |
от Umax |
до нуля и |
|
||||
от нуля до Umax, |
т. е. обес |
Рис. 5-51 |
|||||
печивает |
возможность |
пере |
|||||
мены |
полярности |
выходного |
|
||||
напряжения. |
|
|
|
|
|||
В |
схеме РЦТ, приведен |
|
|||||
ной |
на |
|
рис. 5-50, а, |
нет |
|
||
сопротивлений, |
необходимых |
|
|||||
для |
ограничения |
циркуля |
|
||||
ционных |
токов |
в |
секциях |
|
|||
при коммутации. |
Они опуще |
|
|||||
ны для большей |
наглядности. |
|
В качестве примера на рис. 5-51 приведена схема РЦТ с четырьмя секциями и с токоограничивающими со противлениями.
В качестве выходного принято напряжение U2(3). Количество основных пози ций равно 2" = 16 (позиции О, 2, 4, ... ) . Дополнительные позиции (1, 3, 5, ...) получа ются для этого выходного на пряжения включением ключа токоограничивающего сопро тивления и параллельной этому сопротивлению пары четного и нечетного ключей данного переключателя. Схе ма с контакторами вместо
7 Зак. 265 |
193 |
ключей неприемлема для режима работы РРБ, но может быть использована на электровозах переменного тока, где минимум сек ций вторичной обмотки может существенно упростить коммутацию, удешевить стоимость оборудования и улучшить пусковые характе ристики за счет более плавного регулирования напряжения.
Для целей РРБ наиболее приемлемы в настоящее время тиристо ры (в дальнейшем возможно использование вакуумных выключате лей). Схема РЦТ на тиристорах представлена на рис.5-52, а, а на рис. 5-52, б построена зависимость коэффициента установленной мощности тиристоров Ат от числа секций п РЦТ для m = const. Здесь m — отношение максимального тока регулирования к мак симальному току нагрузки (0 ^ m ^ 1,0).
Как видно из рис. 5-52, б, установленная мощность тиристоров схемы в таком исполнении для п = 5 ~ 7 колеблется от 4,5 до 6, 8, т. е. установленная мощность тиристоров существенно выше проход ной мощности трансформатора РРБ . На кафедре «Энергоснабжение железных дорог» МИИТа рассматривалось несколько вариантов схемы РЦТ, из которых наиболее перспективными оказались схемы с гибридными переключателями. На рис. 5-53, а показана схема од ного переключателя с гибридными переключателями, а на рис. 5-53, б — кинематическая схема самого переключателя. Идея пере ключателя заключается в том, что контакты контакторов 1 и 2 при отсутствии напряжения на переключателе под воздействием пружин 3 контакторов замыкаются. Так как контакторы включены последо вательно с тиристорами, а их катушки управления 4 — параллель но, наличие на переключателе напряжения возбуждает катушки кон такторов, сердечник 5 втягивается, и контакты разрываются, меха нически снимая с тиристоров обратные напряжения. Если тиристо ры открыты или. пробиты, катушки контакторов не возбуждены и цепь тиристоров замкнута. Применение таких гибридных переклю чателей РЦТ позволяет резко снизить расход тиристоров. Так, при
m — 1 и п = 3 мощность тиристоров составляет |
всего |
•^тир — 0,85 Spe r к3 , |
(5-343) |
где S p e r — мощность регулирования. |
|
1) |
|
Рис. 5-53
194