ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 20.06.2024
Просмотров: 252
Скачиваний: 8
1 1 1 0 1 1
z = 61 |
6 2 |
64 |
z x = |
|
s 2 |
A |
|
Pi |
P2 |
P4 |
|
|
5 4 |
p 2 |
p 4 |
1 |
0 |
1 |
|
|
1 |
1 |
0 |
z 2 = 61 |
5 2 |
64 |
|
|
61 |
«2 |
|
Pi |
|
P4 |
|
|
Pi |
p 2 |
в, |
|
|
1 |
/ |
z x |
% |
+ 64 / |
|
|
Ri |
= -Z |
\. |
9i |
|||
6 i = /?i |
+ |
4; |
6 Я |
= л а |
+ |
4; б 4 |
= |
# 4 |
+ |
4; |
£>n = h ( б 2 р 4 - |
s 4 p a ) - &2 ( p 4 - p 2 ) + ь, ( 5 4 - p 2 ) ; |
|||||||||
Д12 = (&2P4 - |
^ 6 4 ) - |
61 № |
- |
64) + |
Pi (*A |
- |
62); |
|||
£>ii = ( M 4 - |
&sPe) — 61 (*>4 — M a ) |
+ |
Pi (&з — M i ) - • |
|||||||
Рассмотренной выше методикой определения нагрева можно воспользоваться и для других гидравлических агрегатов, напри мер гидравлических тормозов, буферов, зубчатых редукторов и др.
Тепловой режим некоторых разновидностей гидравлических агрегатов
Тепловой режим гидравлического тормоза. Дополнительные
обозначения: |
|
|
|
|
а 2 , S 2 |
— |
коэффициент теплоотдачи |
от жидкости |
к стенкам |
цилиндра |
и |
площадь соответствующей |
поверхности; |
а4 , 5 4 — |
коэффициент теплоотдачи от жидкости к штоку и площадь соот
ветствующей поверхности; |
а 5 , |
5 5 |
— коэффициент |
теплоотдачи |
|||||
от жидкости к веретену и площадь соответствующей |
поверхности. |
||||||||
Количество тепла, выделяющегося в тормозе |
(рис. |
30) |
за |
||||||
время Т в ч, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = |
Лпр+7Лобр |
пТбО ккал, |
|
|
|
|
||
где Л п р |
— работа гидравлического |
торможения |
и |
сил |
трения |
||||
в уплотнениях за прямой ход вперед в кГ-м; Аобр |
— то |
же |
за |
||||||
обратный |
ход в кГ-м; |
п— |
число двойных ходов |
поршня |
(вперед |
||||
и назад) |
в минуту. |
|
|
|
|
|
|
|
|
66
Обозначим: |
tlt t2, |
tA, /5 —температуры соответственно жид |
|||
кости, цилиндра, штока и веретена. |
|||||
Количество |
тепла, |
выделяемого |
в тормозе за 1 ч, |
||
|
Q' = % |
. |
= Л п |
р + 7 Л |
б р п60 ккал/ч. |
Уравнения |
нагрева: |
|
|
|
|
|
|
Q1^C1P1(t1-(0); |
|
||
|
|
Q2 = C2 P2 (/2 — / 0 ) ; I |
|||
|
|
|
|
|
(59) |
|
|
Qb=cbPt(*b-to)- |
) |
||
|
|
/ |
2 |
3 |
>t |
Рис. 30. Схема к тепловому расчету гидравличе ского тормоза:
! — масло; 2 — цилиндр; 3 — шток с поршнем; 4 — веретено.
Уравнения теплоотдачи путем конвекции:
=(tj_ — /2 ) — a s S 3 (t2 — t0);
dQ. |
(t2 |
— ^o); |
|
-^рр- — cc2S3 |
(60) |
||
|
|
|
~= a 4 S 4 (tx — /4);
Из уравнений |
(59) и (60) |
имеем: |
|
|
|
|
IfdT |
— " Z P T |
— lv |
а3$3 |
|
14 |
|
TV |
|
2 |
•to); |
|||
|
c 2 P 2 |
|
|
|
|
|
|
dt, |
а 4 ^ 4 |
U |
4 |
\. |
|
|
" ' 4 |
(61) |
||||
|
dT * |
c 4 P 4 |
( h |
TV' |
||
|
dir'.5 |
а5$Ь |
14. |
4 |
\ |
|
|
dT |
|
|
|
|
|
67
Так |
как |
dQ |
= |
dQ1 + dQ2 |
+ |
dQs + |
dQ, |
+ |
dQ6, |
|
|
||||||||
то |
|
dQi = dQ— dQ2 |
— dQ3 — dQ4 — |
|
|||||
|
|
dQ5, |
|||||||
но |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dQ^c.P.dt, |
|
и -§r |
= |
Q'. |
|
Из |
выражения |
dQx |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
= |
[ Q I |
~~ |
a 2 S 2 ( / l ~ |
_ |
a ' S i { h |
~ U ) |
~ a s S 5 v'1 ~~*s)] • ( 6 2 ) |
|
Уравнения (61) и (62) могут быть написаны в следующем виде: dtdT1 — Cllh + Сцк + ^14^4 + ^lbk 4"
dT
dt, |
(63) |
~df~ — Сак |
~Ь ^44^; |
Уравнения (63) представляют собой систему неоднородных дифференциальных уравнений первого порядка с постоянными коэффициентами. Решение этих уравнений производится анало гично рассмотренному выше для гидравлического цилиндра.
Окончательные уравнения, выражающие температуру деталей, имеют следующий вид:
к - 'о = |
т г 1 |
е е ' г + |
е9 |
*г + |
|
-2*1. ев*т |
+ |
-5» |
e 8 s r |
_ 6 i ; |
|
|
•^10 |
|
^10 |
|
|
|
ии |
|
иы |
|
|
к ~к |
= Si т г ^ |
е<^ - t б |
2 |
^ |
ев.г + |
6 |
^ |
е ^ |
+ |
||
|
|
и10 |
|
|
и10 |
|
|
^10 |
|
|
|
|
|
+ |
6 . ^ |
^ |
- 6 . ; |
|
|
|
|
||
|
|
|
^10 |
|
|
|
^10 |
|
|
|
(64) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
+ |
Э4 ^ м . ев.г + |
|
^ |
|
е в.г _ |
6 |
|
|
|
|
|
к~к |
= |
ъ ^ & |
|
т |
+ |
у>%^&т |
+ |
|
|
|
68
где 6 определяется |
уравнением 4-й степени |
|
|||||
|
Л0* |
-1- BQ3 |
+ |
СО2 +D'Q |
+ |
Е = |
О |
и коэффициенты D10, |
D N |
и другие выражаются |
определителями |
||||
из |
4-х строк, например: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
8-2 |
|
65 |
|
|
|
|
Pi |
% |
74 |
|
|
|
|
|
Yi |
У-2 |
Ys |
|
и |
т. д. |
|
|
от штока |
и цилиндра к жидкости, |
||
|
Коэффициент теплоотдачи |
||||||
а также наоборот, в гидравлическом цилиндре при возвратно-
поступательном движении |
штоков может быть приближенно опре |
||
делен по следующей зависимости [48]: |
|
||
|
N u f f y ккал/(м2 -ч-град). |
(65) |
|
Принятые |
обозначения: |
|
|
Re/ |
критерий |
Рейнгольдса; Nu/ — критерий |
Нус- |
сельта, зависящий от Re/Pr/ и Ргш , вычисляемый по соответству ющим формулам; Рг/, Ргш —соответственно критерии Прандтля, вычисленные по средней температуре жидкости t; и температуре
стенки tw\ Рг/ — — критерий Прандтля; щ — м2 /ч —
коэффициент температуропроводности; с — удельная весовая теп лоемкость; у — удельный вес; v — кинематический коэффициент вязкости; w± — скорость протекания жидкости; d — диаметр штока, или цилиндра; % — коэффициент теплопроводности.
15. МЕХАНИЧЕСКИЙ К. П. Д. ГИДРОЦИЛИНДРОВ
сКОНТАКТНЫМИ УПЛОТНЕНИЯМИ
Учитывая потери энергии на трение в уплотнениях, механи ческий к. п. д. будет
|
4« = 1 |
- - T |
K |
(66) |
где F R — движущая сила ( F n — |
p S p ) ; |
F T V |
— сила трения в уплот |
|
нениях; S p — рабочая |
площадь |
поршня. |
поршнем. Движущая |
|
1. Рабочее давление подается перед |
||||
сила |
|
|
|
|
Р ^ - |
Т & Р — |
Т Ф * |
- * |
) Рол- |
69