Файл: Степнов И.Е. Конструирование форм для стеклянных изделий.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 115
Скачиваний: 1
Принимая во внимание, что Ь—а = h, получим, что угол поворота
|
8 |
(1 + р) |
РТЛ |
_ |
5 |
y + 1 |
h |
Прогиб |
|
|
f _ |
8 1+ ц W |
|
' |
5 7 + 1 |
h ' |
Если выразить перепад температур через тепловой поток, то по лучим соответственно
1 _ |
8 |
(l + p) ß д . |
||
Р |
5 |
7 + 1 |
к |
’ |
rn_ |
J L О + р ) |
fqi . |
||
|
5 |
7 + 1 |
* |
’ |
|
8 |
(1 + р) |
ßgZa |
|
|
5 |
7 + 1 |
к |
|
При определении деформаций матриц можно рассматривать се чения шириной, равной 1, как балки, консольно закрепленные од ним концом на расстоянии / = (1,0—1,5)/г от свободного конца, на груженные равномерно распределенной нагрузкой р и сосредото ченными единичными моментами М.
Суммарные значения угла поворота в этом случае равны:
Ф = ФР + Ф/ = |
ргл |
Ml |
|
6ЕІ |
El |
|
|
Соответственно прогиб выразится уравнением |
У- |
||
|
рР |
ME \ |
|
|
|
||
|
ѢЕІ |
2El I ' |
|
При значении коэффициента |
Пуассона для чугуна р = 0,17 за |
мена цилиндрической жесткости D изгибной El, вносит в расчеты погрешность р = 0,172~0,03, т. е. 3%.
Подставив значения момента инерции 1 для прямоугольного се
чения шириной 6 = 1 и изгибающего момента М, |
получим |
||||||
Ф |
2р |
1_\о , |
8_ |
ß r |
_ 1 ___1__ . |
||
|
Е |
h ) + 5 ( 1 - ц ) 7 + 1 h ’ |
|||||
|
|
||||||
/ = |
1,5 |
ЕІ |
I У I |
8 |
ßT |
/ I \ |
l |
|
5 7 + 1 I, ft / 1 — p |
||||||
|
|
Е h j |
|||||
При р = 0,5МПа; |
ß = 12,10-6 |
1/°C, |
£ = 0,7-ІО5 МПа, (1=0,17, |
||||
7’=250С’С и I : /г» |
1 получим для у —1,8 |
|
|
||||
Ф = ФР + Ф<= 0,14-10—3+ 2,07-10—3= 2,31 - ІО-3 рад; |
|||||||
f = fp'+ft = 0fi4 -10~6+ |
123-1СГ6 = 123,64-1СГ6 м. |
||||||
ПО |
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда следует, что торцовые деформации обусловлены глав ным образом действием перепадов температур по толщине стенок. Температурные перемещения и деформации существенно влияют на размеры стеклянных изделий и эксплуатационные качества форм. Их оценка при конструировании является необходимым условием обеспечения надежности форм в работе.
5. Расчет цилиндрических пуансонов для изделий с глубокой полостью
Пуансоны для прессования стеклянных изделий с глубокой по лостью по своей геометрической форме можно отнести к толсто стенным цилиндрам. Как и в случае расчета матриц, рассмотрим только упругое состояние. Характеристики материала (Е, ц, ß) считаем постоянными и определяем их по средней температуре. От действия равномерного внешнего давления р и неравномерного распределения температуры t — tr по толщине стенки h пуансона возникают силовые и температурные напряжения. Величина напря жений от внешнего давления определяется формулами
аР |
Ъ2 |
|
Ь2 — а2 |
||
|
||
|
Ь2 |
|
°&ѳ! |
р -------- |
|
^ Ь2 — а2 |
где b — внешний радиус пуансона;
а — внутренний радиус пуансона; г — радиус промежуточных точек.
Напряжения в точках наружной поверхности при г= й: (Оу)л=Ь —
(0<)г=6 = —
(цУг=ь — рЬ_
Е
Напряжения в точках внутренней поверхности при г—а:
(0г)г=а = 0;
(а<)г=в= — Р 2у2
ра 2у2
(Ц)г=а —
Е у2 — 1 '
Эпюры распределения напряжений в пуансоне при у = Ь :а — 2 представлены на рис. 54. Наиболее опасными являются точки на внутренней поверхности, где
аэкв |
—ѵаѳ = 2ѵу2 |
р. |
|
у2 — 1 |
|
111
I
В сплошных пуансонах без внутренней полости, равномерно об жимаемых снаружи во всех направлениях, возникают напряжения, равные внешнему давлению. Для расчета сплошных пуансонов типа цилиндров можно применить тот же метод, который использован выше для расчета полых пуансонов.
Термические напряжения в стенках пуансона от перепада тем ператур в радиальном направлении можно приближенно опреде-^ лить по тем же формулам, что и для цилиндрических матриц. В от личие от суммарных напряжений в матрицах напряжения по внеш ним поверхностям пуансонов будут одного знака, сжимающие, и
|
противоположных |
знаков — |
||
|
в центральной внутренней по |
|||
|
лости пуансона. При неравно |
|||
|
мерном |
распределении темпе |
||
|
ратур |
вдоль |
продольной осп |
|
|
пуансона возникнут также на |
|||
|
пряжения, обусловленные этим |
|||
|
перепадом температур по вы |
|||
|
соте. Так как у пуансонов обыч |
|||
|
но оказываются более нагре |
|||
|
тыми нижние участки формую |
|||
|
щих поверхностей, то в них |
|||
|
возникнут |
дополнительные |
||
|
сжимающие напряжения. Ве |
|||
|
личина и характер напряже |
|||
Рис. 54. Эпюры распределения напряже |
ний будут зависеть |
от закона |
||
ний в пуансоне от внешней нагрузки |
распределения |
температур по |
||
|
высоте. |
Определить |
напряже |
ния при Т—Т,z для точек на внешней и внутренней поверхностях можно по формулам
1— 2ц
Оц = ± 2(1 — р) ߣ;
аZ |
ߣ |
|
2 (1 — |і) ' |
||
|
6. Расчет матриц и пуансонов сферической фор
Определение напряжений и перемещений от внешних нагрузок в матрицах. Напряжения, действующие в стенках толстостенных сферических сосудов, определяются по формулам
раа3 — рьЬ3 |
ч |
Ь3а? |
°г — |
КРа Pb |
г3 (Ь3 — а3) |
№ — а3 ' |
||
Раа3 — РьЬ3 |
(Р а - P b ) 2г (Ь3— а3) |
|
Ь3— а3 |
112
где pb — давление на внешней поверхности; |
|
|
|
|||||
ра— давление на внутренней поверхности; |
|
|
|
|||||
а — радиус внутренней поверхности; |
|
|
|
|||||
Ь— радиус внешней поверхности; |
|
по |
толщине |
|||||
г — радиус |
произвольно |
выбранной точки |
||||||
стенки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Перемещения определятся по формуле |
|
|
|
|||||
и ^ |
1 — jx — 2|ха Г раа3— рьЬ3 |
Ра — Рв |
а3Ь3 ' |
|
|
|||
~ |
Е ( Ь 3 — а3) [ |
1 + [х |
2(1 — 2|х) |
г2 |
|
|
||
Напряжения |
в |
стенках |
матрицы |
определяются |
по |
формулам |
||
(Рь —0; Раф 0): |
|
|
Pad3 |
|
|
|
|
|
|
|
аг= |
,і |
63 |
|
|
|
|
|
|
—- 11 - |
r3 |
|
|
|
||
|
|
|
b3— а3 |
|
|
|
||
|
|
СГѲ : |
PaCl3 |
|
b3 |
|
|
|
|
|
b3— a3 |
2r3 |
|
|
|
Наибольшими будут напряжения в точках по внутренней по верхности при г = а\
b3 + 2a3 |
„ |
у3+ 2 |
Р а > а Ѳ m a x : о саз з\ |
Р 0 ’ |
а Ѳ т а х 0 , , ., Ра- |
2(о3 — а3) |
|
2 (у3—1) |
Напряжения на внешних поверхностях матриц при г — Ь:
<тг" = 0;’ Ѳ m i.n=■ 2 b3— а3 Ра- ИЛИ фѲ m i n 2(У3 — 1)
Перемещения точек внутренних поверхностей матрицы выра жаются уравнением
и _ |
1 — ix — 2ц2 |
Г 64 . |
Ь3а |
---- н---- с_ р |
Ll--------+ И ---------------- |
2(1 — 2|х) J |
|
|
Е (Ь3— а3) |
Если сопоставить напряжения по внутренней поверхности сферы и цилиндра, то оказывается, что напряжения в сфере будут меньше, чем в цилиндре. Так, например, при у=1,5 для цилиндрической по верхности оѳтах = 2,6р, а для сферической аѲтах= 1,14 р. Следова тельно, расчетными напряжениями от внешних нагрузок будут ок ружные растягивающие напряжения по формующим поверхностям матрицы цилиндрической формы.
Температурные напряжения в полой сфере. Температуру в лю бой точке симметрично нагретой относительно центра полой сферы при установившемся тепловом потоке можно выразить уравнением
1 _ Т аа (Ь — г) + Ь Т ь (г — а )
г (Ь—а)
5 З а к а з № 1982 |
113 |
Температурные напряжения в этом случае могут быть выра жены формулами
|
(Та - Т ь) Ьа/Ь |
Ь*+Ьа + а• |
Ь*а* \ . |
|||
' |
(1 — ц)(63 — а3) [ |
г |
_г |
rs J |
’ |
|
& _ ߣ ( T g - Ть) Ьа L |
Ь3+ ba + а-» |
ЬѴ \ |
||||
ѳ |
(1 — ц)(Ь3 — а3) V ^ |
2л |
|
2г3 / ’ |
||
где Та — температура по формующим поверхностям, °С; |
||||||
Ть — температура |
по вспомогательным |
(внешним) |
поверхно |
|||
стям, °С. |
|
|
|
|
|
|
При г —а и г= 6 получим: |
окружные напряжения на внут |
|||||
радиальные напряжения аг= 0 , |
||||||
ренней поверхности |
|
|
|
|
|
|
|
оt — |
ߣ (Т д - Т Ь)Ь (Ьа + ай— 2Ь2У, |
|
|||
|
Qa |
2(1 — р) (Ь3 — а3) |
|
|
|
|
окружные напряжения на внешней поверхности |
|
|||||
|
м - |
§Е(Та - Т ь)д |
{Ьг + Ь2 —2аа). |
|
||
|
'еь' |
|
|
|||
|
2(1 — р) (Ь3 — а3) |
|
|
|
Выразим перепад температур через тепловой поток при стацио нарном режиме:
— а 2
Окружные термические напряжения тогда можно выразить фор мулой
аt _ |
KißEaq |
ѳі ~ |
2(1— р) I ’ |
где Кі — коэффициент;
__ 2у2 — у— 1
1 Ѵ2 + Ѵ+ 1
Суммарные, расчетные напряжения по внутренней (формующей) поверхности выразятся формулой
аі - |
У3 + 2 р |
к $ ЕаЧ |
2Ѳ |
2 (у3 — 1) ^ |
2(1 — р)Л |
Общий характер распределения напряжений в матрицах со сфе рической поверхностью аналогичен их распределению в цилиндри ческих матрицах. При анализе перепадов температур в плоских, цилиндрических и сферических стенках одинаковой толщины уста новлено, что передача равных тепловых потоков обусловливает их величины в отношении соответственно Тпл : Тц : Теф—1 : 0,88 : 0,76.
Так, например, при условном среднем тепловом потоке через стенку 9 = 200-ІО3 Вт/м-°С перепады температур будут: в плоской стенке 7'пл= 285° С, цилиндрической 7’Ц= 250°С, сферической Тсф = = 220° С. Из изложенного следует, что при прочих равных условиях
114