Файл: Степнов И.Е. Конструирование форм для стеклянных изделий.pdf

Ч_ у 1

ь

г

ЪТ

■dr- кт

2 ѴЬ— а Ѵг-

b — a

4т$Е

,

j 7j‘’- ° > P v + a

<

или

15 (1 -

Р)

Мт+ і)

о

Am$Eaq

. (ѴЦІl(3y±2).< f a l

3

15(1 — ц) К

ѵ + 1

1 р '

мические напряжения уменьшаются.

1/°С, £' = 0,7-ІО11

Па,

Приняв для

чугуна т = 0,35, ß = 12-10~6

ц = 0,17, Х = 42

Вт/м2-°С при у = 1,8, q— 250-ІО3

Вт/м2 •

°С,

получим

4-0,35-12- 10~D-0,7 -1011- 75 -10'

• 250 ■10'

X

15(1— 0,17) 42

( 1 ,8 - 1 ) (3 -1,8+ 2)

: 0,425ІО8• 2,1 = 90• 10е Н/м2

90 МПа.

X

1,8+1

Г л . 1 ___ „

КіКмКщ

,

[Оу] - О-іь — —

А к А кор

где

а-іь — предел усталости данного

материала при нормаль­

ной температуре, определенный испытанием гладких

образцов на симметричный изгиб;

Kt — коэффициент,

учитывающий

изменение прочности

при заданной температуре;

/См — коэффициент, учитывающий масштабный фактор;

Кш — коэффициент, учитывающий шероховатость поверх­

Кк,

ности;

эффективной

концентрации напря-.

/Скор — коэффициенты

[26]. Для

серого

чугуна марки СЧ 21-40 0_,-»О,6 сгь = 0,6-210 =

= 12,5 МПа.

Учитывая пульсирующий характер цикла, примем

0Г=15О МПа (15кгс/мм2)

Предел

прочности чугуна при температуре 580° С понижается

примерно

на 40%,

тогда Kt = 0,6, /См = 0,7 — для стенки толщиной

матриц составит

150. °’~y ^ 1 — 52,5

МПа (5,25 кгс/мм2).

Следовательно,

термическое

напряжение,

равное 90

МПа

(9 кгс/мм2), более

допускаемого

из условий

выносливости

при

U

ßr 1+ ц Г 62 — 2ца2 (3Ъ+ Іа)j ;

2ф '

30 1 — р о2 (Ь + а)

или

ßr

1 + ц

\?2_

U2ф ‘

Т 1 ( З у +

7)"

30

1 — ц

Y+ 1

Подставляя числовые значения, получим

U

2ф

12-10~6-250

1 + 0 ,1 7

(1,82 — 2-0,17)

+ (3-1,8 + 7) =

30

1— 0,17

1, 8+1

3-10~3

1,41

2,9-12,4

=0,18 мм.

30

2,8

Абсолютную величину

среднего

радиального

перемещения

с достаточной точностью определяют по формуле [1]:

ь

j' ptEdr

At/ = 4 ------- .

2

г

Г Edr

u

При постоянном значении

и E и при і = І2 — (і2—із) ^l —

получим

а ~j- b

AU = ß

^2---- Г" (^2

^з)

При ^2= 550oC,

^3= 300° C, o = 75

мм

и fr=135

мм для пресс-

форм из чугуна получим

“

135

n с

AU:

12-10~;б - 385 —

----

ä ; 0,5 мм.

необходимы

исследования

их

деформаций

также вдоль образующей цилиндра. Деформа­

ции и перемещения по образующим цилиндри­

ческих матриц приближенно можно опреде­

лить

по формуле для

определения кривизны

1 : р= ß/:/i,

справедливой и

при

параболиче­

ском законе изменения перепада температур

по толщине

стенок.

,

С целью исследования деформаций по об­

разующим цилиндра выделим вдоль верти­

кальной образующей полоску шириной по се­

рединной поверхности, равной единице, будем

рассматривать ее как балку на упругом осно­

Рис. 53. Схема де­

вании, нагруженную сосредоточенными момен­

тами

(рис.

53). По

торцовым

поверхностям

формаций по образу­

осевые напряжения

практически

равны нулю.

ющим цилиндра

Вследствие

этого на

некотором участке /~

1

М

Р ~

D ^ 2’

где

г)г — коэффициент

затухания осевых напряжений;

М- ß

£T

(36 + 7а) (Ь— а)2 — 3{Ь— аУ

30(1

— ц)

Ь+ а

М:

2ߣT

( b - a f \

15(1-|і)

b + а

м = У-ЕТ—

■{b — af.

15 (1 — р)

Y + 1

М

ßET

(b — a f

15

1 — |т

D ^

E(b — a f .

12(1 —ц2) ’

Подставляя значения М и D в выражение кривизны, получим

1

8

(1+ [х) ßr

Р

5 (7 + 1 ) (6 — а) '

igL =

<p=_g-(i. + l*>

U L j d z .

dz

т 5 V+ 1

b— ао