Файл: Соколов Ю.Н. Основы единой теории лопастных машин (насосов, вентиляторов, воздуходувок) [учеб. пособие для студентов втузов].pdf

ленных практикой нормативов. Как правило, число ло­ пастей следует увеличивать по мере возрастания расчет­ ной величины

Н = А/7 :ри2,

так как в противном случае можно получить нежела­ тельно большие углы в в корневом сечении лопастей. Хорду профиля на каждом радиусе следует выбирать такой, чтобы получить плавный очерк лопасти по ее бо­ ковым кромкам. Для осевых насосов, чтобы уменьшить

скорости их относительного обтекания,- очерк лопастей колеса «в плане» обычно делают прямолинейным, увели­

Практическое применение этого метода осложняется не­ обходимостью располагать аэродинамическими характе­ ристиками различных решеток профилей, т. е. зависимо­

^ур~.

В соответствии с изложенным в § III—6 выработана методика расчета и профилирования лопаточных венцов отдельных типов осевых машин. Для осевых насосов нашли применение главным образом методы, базирую­ щиеся на аналитическом исследовании потенциального обтекания решеток тонких дужек и телесных профилей. Для профилирования лопастей осевых вентиляторов за последние годы широко используется метод ЦАГИ [40], основанный на зависимостях А. С. Гиневского, а для осе­ вых компрессоров — результаты продувок решеток плос­ ких профилей, обобщаемые на основе понятия о номи­ нальном режиме и соответствующих ему параметрах.

соответствующих расчетов для вентиляторов и насосов показало вполне удовлетворительную их сходимость как с результатами сложных расчетов по методике ЦАГИ [40], так и с результатами непосредственного экспери­ мента. Примером этого служит рис. III—32, где приве­ дено сопоставление результатов расчета (точки и пунк­ тирная кривая) и опыта для экспериментальной модели автора ВДВ — Э [29].

Описанная в этом параграфе методика расчета ра­ бочего колеса осевой машины применима и к расчету ее направляющего или спрямляющего аппаратов. Отличие последних случаев определяется тем, что вместо относи­ тельных скоростей w здесь следует оперировать абсо­ лютными с и, соответственно, вместо углов треугольни­ ков скоростей р — углами б. Кроме того, так как в НА и СА не существует передачи энергии, изменения дав­ лений (статических) определяются непосредственным применением уравнения Бернулли, а искомой илиза­

ветствующих установок существенное значение имеют характеристики таких машин, т. е. зависимости Ар (Q) при разных углах закрутки. Но не всегда такие харак­ теристики, полученные экспериментально, имеются для всех возможных углов закрутки. Поэтому возникает воп­ рос о возможности пересчета характеристики осевой машины при осевом входе на соответствующую ей характеристику при заданном угле закрутки потока на входе или величину С и ] .

Такая задача разрешена И. Ю. Соколовой по зада­ нию и под руководством автора с помощью условного понятия о коэффициенте подъемной силы лопаточного венца С* .. Этот коэффициент действительно следует

считать условным, поскольку им определяется осреднен-