Файл: Соколов Ю.Н. Основы единой теории лопастных машин (насосов, вентиляторов, воздуходувок) [учеб. пособие для студентов втузов].pdf

На рис. Ill—33 в виде примера приводится сопостав­ ление условной аэродинамической характеристики С* (а) осевого колеса определенной формы с аэродина­ мической характеристикой профиля сечения его лопаток на среднем диаметре Су (а). Их несовпадение естествен­ но и объясняется отмеченными выше условностями. Ес­ ли же, введя эти условности, провести пересчет действи­ тельной (экспериментальной) характеристики осевого колеса при нулевой закрутке потока на входе (сц = 0) на определенную по величине закрутку см конечных раз­ меров, совпадение пересчитанной и экспериментальной характеристик в их рабочей части получается вполне удовлетворительным. Этим определяется целесообраз­ ность введения перечисленных выше условных понятий и основного из них — понятия об условном коэффициенте подъемной силы осевого колеса С* .

На рис. I I I — 3 4 приведены действительные характери­ стики осевого колеса модели ВДВ — Э по результатам его испытаний автором [32] при ai = 0 и при угле

ачс

н

о.зг

о,о

Qf5 G.S4 Q3S еЛ-О t;>4£—O.S6

Рис.- Ill—34

закрутки на входе ai — — 20° (сплошные кривые). Точ­ ками тйм же показаны результаты пересчета основной (при ai = 0) характеристики на соответствующую за­ крутку по описанному выше методу. Хорошее совпадение результатов расчета и опыта (за исключением левой —

срывноп области) как в этом случае, так и по другим аналогичным расчетам, убедительно подтверждает прак­ тическую применимость предложенного метода пересчета характеристики осевой машины иа измененную закрутку потока при входе.

§ III—15. Объемные, дисковые и механические потери лопастной машины

действительных условиях работы машины помимо гид­ равлических потерь существуют и потерн второй группы,

рям относятся объемные, дисковые и механические, при­

Но объемные потери приводят и к потерям удель­ ной энергии е о 6 дж/кг. В самом деле, полная энергия или мощность, передаваемая потоку иа лопаточном венце рабочего колеса, будет

\

Объемными потерями удельной энергии при этом будем считать

а их относительное влияние учитывать объемным к.п.д. машины

Все утечки можно разделить на возвращаемые Q' и невозвращаемые Q",T . К первым относятся утечки через уплотнение между передним диском и корпусом центро­ бежного колеса (рис. О—1) или обратный проход части жидкости (газа) через зазор между обрезом лопастей и корпусом колеса осевого (рис. III—31). Эти утечки соз­ даются за счет увеличения давления в потоке при прохо­ де через колесо и наличия неплотностей между колесом и корпусом. Невозвращаемыми следует считать утечки через сальники или другие уплотнения на выводе вала через корпус машины со стороны нагнетания.

При наличии вывода вала со стороны всасывания, где в насосах и эксгаустерах создается обычно разрежение, вместо утечек возникает подсос атмосферного воздуха во всасывающую коробку. В воздуходувных машинах это существенного значения не имеет, но в насосах, когда такой подсос вследствие неисправностей в системе уплотнения становится значительным, возникает опас­ ность полного срыва подачи жидкости вследствие разры­ ва ее столба, поднимающегося по всасывающему трубо­ проводу.

Утечки зависят от перепада давления, конструктивных форм и исправности состояния уплотнений, вязкости жид­ кости и других факторов. Теоретическая оценка их вели­ чины базируется на применении известной из гидродина­ мики формулы для определения расхода жидкости при истечении через отверстие