Файл: Синицын А.П. Расчет балок и плит на упругом основании за пределом упругости пособие для проектировщиков.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 93
Скачиваний: 0
2.4. Две сосредоточенные силы
Если к балке будут приложены симметрично две сосредото ченные силы, то решение усложняется, так как одновременно могут образоваться два пластических шарнира в точках при ложения нагрузок или один пластический шарнир в середине пролета.
Если грузы расположены вблизи края балки, то эпюра момен
тов в упругой стадии будет иметь вид, указанный на |
рис. 2.6, |
и пластический шарнир образуется в середине пролета. |
|
Для изучения распределения реакций за пределом упругости следует рассчитать балку с шарниром посередине пролета, в ко тором приложен постоянный момент Мпр. Реакции упругого ос
нования определяются из системы уравнений: |
|
|
||||
^СО*0 + ^01 ^1 + |
^02 ^2 + ^03 ^3 + |
^ 0 + |
0 с % + |
Л)Р = |
0; |
|
в 10Х 0 + |
^1 + |
®12^2 “Ь ^13^3 + |
^Уо + |
1сФо + |
^ ip = |
0; |
|
1Хх+ 1Х2+ 1Х3+ |
1 Х, = пР0; |
|
|
||
ОсХ0 + |
1 CXL+ |
2сХ2+ ЗсХ3 + 4сА"4 = пР03с — Мпр. |
Можно воспользоваться числами влияния, которые найдены в п. 2.2 для Р = 2 и М= 1с; тогда получим для равнодействующих
реакций следующие |
формулы: |
|
■МПр^ |
|
||
х п= |
х ' прп+ х : ( п ^ |
|
||||
~ г г |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
х_ = х : прп+ х : |
пРа 3с |
МспР-]='^о(К- |
А4Пр |
|||
с |
|
|
||||
Мщу выразим через внешнюю силу Ро по формуле |
|
|||||
,, |
|
25 |
|
2S |
п |
|
Мпр = |
---- М0 = -----Рй с0. |
|
||||
|
пр |
w |
u |
w |
и о |
|
Значение с0 определяется из решения задачи в упругой ста дии и приводится в табл. 5 для бесконечно жесткой балки в зави симости от ширины Ь при расположении грузов на концах балки.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
5 |
|
|
|
|
Значение с0 |
|
|
|
|
|
||
Точка |
ь |
—°° |
ь |
3 |
ь 9 |
|
ь |
|
Ь ,, |
|
|
приложения |
1 |
|
|
|
|
|
|
----=7» |
|
||
груза |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,147 |
1 |
0,061 |
1 |
0,065 |
1 |
0,071 |
1 |
0,075 |
/ |
|
4 |
0,172 |
1 |
0,176 |
1 |
0,182 |
1 |
0,186 |
1 |
23
Реакции вычисляем по формулам:
3пс |
2S |
с0 у |
|
~с |
|
W ’ |
' |
I |
25 |
= |
1,5, то: |
Например, если Ь/1=0,33; с±= — и — |
|||
Pi=~f[X'п + х ; |
(3 /1 -0 ,8 2 )]. |
Этой формулой можно пользоваться для значений п<.п\, т. е. она справедлива при условии, что Мпр возникает только в одном сечении балки, расположенном в середине пролета. Значение П\, соответствующее возникновению второго шарнира под грузом, получим, если вычислим изгибающий момент под грузом и при равняем его МПр. Например, если груз находится в точке 3, то
М3 = X,c + ^ . f = [К >h Ро + К Р0(3Лі - 0,82)] с +
+ f F a «1^0+ ^3^0 ( 4 - 0 ,8 2 ) ] .
Приравнивая значение М3 предельному моменту, находим после преобразований уравнение для определения tip.
п і P« |
(х3+ ЭЛТ,) fс + (х; + зх;)с- |
мпр i f х; +х; =мпр. |
|||
|
|
~8~ |
|
|
|
Решая это уравнение, определим |
|
||||
При Ь/с= 1 |
сРп |
(+т ^ +[ х^\ + з х " А) |
|||
|
пл = |
|
1 |
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
М .пр |
С0Р 0- |
Х3 = + 0,0477; |
х ; = + 0,0692; |
|
с |
= 0,071/; |
Х ;= — 0,3024; |
Х ] = + 0,2463; с = Ц9, |
||
тогда |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
/ц = |
2,56; |
|
при Ь/с —3
% - 2,13.
После того как образуется второй шарнир под силой, практи чески можно считать, что несущая способность балки будет исчерпана. Таким образом, предельная сила, которую может вы
держать эта балка, Рпр= 2,ІЗР0Если грузы расположены близко к середине пролета и балка
имеет достаточно большие консольные участки, то первый пла
24
стический шарнир образуется под грузом, и тогда расчетная схема для балки за пределом упругости будет приближаться
крассмотренной подробно в п. 2.2.
Вэтом случае практически несущая способность балки бу дет исчерпана после образования первого пластического шарни ра под грузом в середине пролета. Новый пластический шарнир может образоваться, но для этого необходимо, чтобы осадка балки достигла очень больших, недопустимых величин.
2.5.Три сосредоточенные силы
При трех сосредоточенных силах последовательность возник новения шарниров может быть различной и зависит от соотно шения жесткостей балки и основания.
Для определения реакций и осадок упругого основания при наличии пяти пластических шарниров в балке представляется возможным обойтись без решения системы уравнений.
Если прикрепить балку к упругому основанию в тех точках, где образовались пластические шарниры, и, кроме того, доба вить еще два опорных стержня на консолях, усилия во всех опорных стержнях будут определяться из условий равновесия по следующим формулам:
Хг = Рпр |
■мпр |
— |
+ — |
|
|
а 2 |
а г |
4Mпр
* 3 =
Выражаем РПр и Мщ, через Ро и М0 по формулам
Р пр = пР0 и Мпр — |
Р0 с0. |
Для определения величины силы Рщ,, при которой образуется пластический шарнир в сечении 1, подсчитаем величину момен та в этом сечении и приравняем его предельному моменту:
м і = |
— -Мпр = - |
4 P |
' М пр — М пр. |
В этом уравнении единственным параметром будет множи тель п, который вводится на величину Р0 для получения пре дельной силы, соответствующей образованию пяти пластических шарниров в балке, так как в формулу для Д1Р можно подста-
вить Рцр— nPo и Мпр= Р0 — со, поэтому Дір будет представлять
собой функцию от п, а все остальные величины, входящие в эту формулу, будут постоянными; бц также является численным ко эффициентом.
25
Найденная таким путем предельная нагрузка является при ближенной, так как в расчете было принято сравнительно не большое число участков, на которые разбили балку.
Для уточнения расчета следует увеличить число сил А', и для определения реакций упругого основания за пределом упруго сти нужно решать систему линейных уравнений так, как это бы ло сделано в предыдущих параграфах. Также следует рассмот реть несколько случаев последовательности образования шар ниров. Только после этого можно указать величину предельной нагрузки, которую выдержит балка. По мере увеличения числа
сил объем вычислений для оп ределения Тпр возрастает.
2.6. Равномерно распределенна^^агрузка
Рассмотрим балку, на сред нем участке которой, имеющем длину d, расположена равно мерно распределенная нагруз ка интенсивностью q. Опреде лим величину этой нагрузки, при которой образуется пер вый пластический шарнир в балке.
Сначала сделаем расчет по упругой стадии и найдем величины q0 и М0, которые соответству ют концу упругой стадии работы балки, т. е. в крайнем волокне опасного сечения балки напряжения будут равны пределу теку чести.
Систему уравнений для балки составим, заменяя распреде ленную нагрузку сосредоточенными силами, как это показано на рис. 2.7, а и б:
Аю *о + |
«и "^і + |
® 0 2 ^ 2 |
"Ь ^оз |
Х {+ у: + |
Аор = |
0; |
б 10 Х о + |
8 ц * 1 + |
^12 |
+ S 13 * з |
1 УоЬ |
Ѵ = |
0; |
Х 0 + X , + Х 2 + Х3+ Xt + 2,5= 0.
Эпюры реакций показаны на рис. 2.7, в. Из рассмотрения эпюры моментов можно сделать вывод о том, что пластический шарнир по мере увеличения нагрузки образуется в середине про лета. Для определения нагрузки, соответствующей образованию пластического шарнира в середине пролета, подсчитаем числа влияния для новой расчетной схемы, указанной на рис. 2.7, б, от двух типов нагрузок, а именно, от единичных сил и от единично го момента в шарнире.
26
От единичного момента числа влияния были определены ра нее; их нет необходимости вновь вычислять, можно взять ре
зультаты из табл. 4.
Для единичных сил придется решить новую систему уравне ний, которая будет записана так:
б 00 ^ 0 |
+ б 01 * 1 + |
5 02 ^ 2 + S03 |
* 3 |
+ |
б 04 |
+ |
Д 0Р + Уо + ^ СФо = 0 ! |
б1 0 Х0 |
4- бп Х, + |
б1 2 Х>-{- 6 ,3 |
X3 |
+ |
б^Х., 4 |
- А,р + у0+ 1сср0 = 0 ; |
|
|
|
Х0 т Хх -|- Х2 4- Хз |
4- Х4 —2,5; |
||||
|
ОХ0 4' 1Х2 4" 2Х34ЗХ3 |
4- 4Х4 =1 - 3 . |
При наличии шарнира в середине пролета балки кроме осад ки £/о следует учесть также поворот заделки ф0, поэтому число неизвестных теперь станет на единицу больше и придется доба вить еще одно дополнительное уравнение, в котором сумма мо ментов всех левых пли правых сил от внешней нагрузки и реак ции Хі относительно середины пролета равна нулю.
После решения этой системы уравнений будут найдены все равнодействующие реакций упругого основания и можно будет построить соответствующую эпюру реакций. На рис. 2.7 для сравнения показаны эпюры реакций, полученных в пределах упругой стадии работы балки и за пределом упругости.
Из этого графика видно, что после перехода балки за пре дел упругости начинается значительная концентрация реакций
всередине пролета балки.
2.7.Балка переменного сечения
Для плотимы треугольного профиля, имеющей гибкий понур, в качестве расчетной схемы молено рассматривать балку пере менной жесткости, которая имеет бесконечную жесткость в пре делах профиля плотины и является достаточно гибкой на участ ке понура.
Расчетная схема для упругой стадии и основная система за пределом упругости показаны на рис. 2.8. Для определения X получим систему из шести уравнений.
27