Файл: Никберг И.М. Оптимальная долговечность оборудования металлургических предприятий.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 78
Скачиваний: 0
6—10 ч. По данным зарубежных исследований, повыше ние предела выносливости в результате мягкого азотиро вания составляет для деталей из делегированной стали 30—60%, а из легированной стали 20—40%.
Как показали результаты исследований, этот способ может дать значительный эффект в повышении долговеч ности деталей металлургического оборудования.
В качестве объектов для исследований были взяты Че тыре партии различных деталей. Две партии состояли из гильз опор валков прокатных станов, изготовленных из
сталей Ст.З и Ст.2 (Д =150 |
мм, |
6= 10 мм), а две пар |
|
тии — из шпальт, которые |
были |
изготовлены из |
стали |
1Х18Н9Т, и центрифуг сульфатного отделения |
цеха |
||
улавливания. |
|
|
|
Проведенные в производственных условиях испыта ния гильз и шпальт, подвергнутых мягкому азотирова нию, показали двукратное увеличение их стойкости.
Примерный перечень деталей металлургического обо рудования, подлежащих упрочнению -методом нитроце ментации, следующий:
валики, втулки, планки, накладки цепей элеваторов, скребковых и муфельных транспортеров, шлепперов, кон вейеров;
детали зубчатых зацеплений (шестерни, валы-шестер ни, втулки и полумуфты зубчатых муфт) общего назна^- чения, изготовляемые из углеродистой стали;
ответственные детали зубчатых зацеплений, изготов ляемые из легированной стали с заменой материала де талей на низколегированную сталь, например на сталь марки 38Х взамен 20ХНМА и др.;
гильзы валковых опор, кантующие ролики и ролики валковой арматуры рабочих клетей прокатных станов;
пальцы моторных муфт рабочих клетей и проводки проволочных станов;
•пластины пневматических муфт прнзода ножниц мел косортных станов;
тянущие ролики травильных агрегатов станов холод ной прокатки;
направляющие роликовых проводок привода диско вых ножниц агрегата травления;
кольца зажима труб трубоотрезных станов трубоэлек тросварочных станов;
оси патронов трубопроточных станков.
Результаты исследований и производственных испы
6 Зак. 555 |
137 |
таний по внедрению высокотемпературной нитроцемента ции показали, что этот способ освоения позволит:
увеличить производительность труда при термообра^ ботке в 2—3 раза;
снизить стоимость обработки деталей в 1,5—4 раза; получить более износоустойчивый слой деталей и ин
струментов; отказаться в ряде случаев от применения дорогих и
дефицитных марок легированной конструкционной стали при изготовлении деталей с заменой их малоуглероди стой конструкционной сталью;
отказаться от шлифовки деталей после газового циа нирования и закалки, так как цианированный и последо вательно закаленный слой имеет достаточно чистую по верхность. Поэтому для получения поверхности высокого класса чистоты цианпрованных и закаленных деталей до статочно произвести их полировку.
Изотермическая закалка
Изотермическая закалка — весьма эффектный метод повышения ударной вязкости, конструктивной прочности и износостойкости стальных деталей, а также режущего инструм шта.
На металлургических и машиностроительных пред приятиях широко применяются ножи для резки холодно го металла, которые испытывают значительные дина мические нагрузки при ударах по малопластичному ме таллу и имеют пониженную стойкость.
В зависимости от условий работы и марки разрезае мой стали стойкость ножей колеблется в пределах от 1 до 1,5 суток, что вызывает необходимость в их частой замене.
Опыты наплавки ножей различными износостойкими сплавами до настоящего времени не дали положитель ных результатов.
По существующей технологии ножи холодной резки металла изготовляются в основном из штамповых сталей 5ХВ2С и 6ХВ2-С, которые подвергают термической обра ботке на мартенсит при непрерывном охлаждении в мас ле с последующим отпуском на твердость 52—54 HRC. Недостатки такого способа термической обработки сле дующие:
низкие режущие свойства и недостаточно высокие ме-
138
ханичеокие свойства ножей вследствие повышенной хруп кости и неблагоприятного распределения напряжений в металле. В результате получается брак из-за трещин, об разующихся как при изготовлении, так и при эксплуата ции изделий;
повышенное коробление, приводящее к появлению трещин в полотнах ножей. В ряде случаев оно настолько значительно, что ручная правка ножей не достигает цели и их приходитгя подвергать повторной термической об работке или отбраковке.
Необходимо было подобрать такой режим термиче ской обработки, который устранил бы недостатки суще ствующей технологии и обеспечил необходимые для но жей холодной резки свойства, а именно:
1)высокие режущие свойства и износоустойчивость;
2)повышение механических свойств (прочности, вяз кости, пласти п-юсти) и способности противостоять удар ным, а также знакопеременным нагрузкам;
3)минимальные деформации при термической обра
ботке;
4)способность сохранять все эти свойства как в про цессе эксплуатации, так и при заточке. Для изыскания оптимального режима термической обработки ножей хо лодной резки потребовалось проведение длительных ла
бораторных исследований и производственных испыта ний1.
Проведенные на Горьковском металлургическом заво де лабораторные исследования и практические испыта ния показали, что механические свойства штамповой ста ли повышенной вязкости типа 5ХВ2С и 6ХВ2С можно повысить путем применения способа изотермической за калки.
Лабораторные исследования проводили с целью вы бора оптимальной температуры нагрева под закалку ста ли 5ХВ2С и определения влияния температуры, изотер мической среды на прокаливание, закаливаемость и ме ханические свойства стали 6ХВ2С. Микроструктура об разцов, закаленных с температуры 970°С в изотермиче ской среде с температурой 280°С на твердость 48—50 HRC, представляла собой однородную бейнитную массу. Заметная разница наблюдалась в изломах образцов. После изотермической закалки получался волокнистый излом, что можно объяснить значительной пластической
1 Работы проводились под руководством автора.
6* З а к , 555
139
деформацией стали перед разрушением. Ударная вяз кость образцов, прошедших изотермическую закалку, по сравнению с образцами, закаленными в масле и имевши ми кристаллические изломы, оказалась более высокой. Испытания на разрыв также показали преимущество изотермического способа закалки ножей. На основании лабораторных исследований можно сделать вывод, что однородная бейнитная структура в сочетании с высокими значениями ударной вязкости и полная прокаливаемость на твердость 48—60 H R C получается в образцах сечени ями 10ХЮ, 20X20 и 40X40 мм при закалке с темпера тур 870 и 920°С в изотермической среде с температурой
280°С.
При проведении производственных испытаний в каче стве опытной партии ножей были выбраны ножи холод ной резки ножниц.Q= 200 т для порезки металла диа метром 50 мм из стали 40Х и стали 45. Термической об работке подвергали 11 ножей. Нагрев под закалку про водили в электрической соляной ванне С-100, закалку в щелочи 50% NaOH+50% КОН. Первая партия ножей в количестве 3 шт. была обработана по следующему режи му: температура нагрева под закалку 970°С, время вы держки 40 мин, температура изотермической среды 280—290°С, время выдержки 20—25 мин, дальнейшее ох лаждение на воздухе. Охлажденные ножи промывали в воде. Результаты металлографического исследования но жей первой партии следующие:
твердость поверхности ножа 48—50 HRC, сердцевина
47—49 |
HRC\ микроструктура — бейнит + остаточный |
аустенит. |
Образцы Менаже для определения ударной |
вязкости вырезали |
непосредственно из термически обра |
|
ботанного ножа. |
Ударная |
вязкость их составила |
0,65 МДж/м2 (6,5 кгс-м/см2) |
и 0,7 МДж/м2 (7 кгс • м/см2) . |
Ножи № 1 и 2 этой партии были подвергнуты произ водственным испытаниям при порезке заготовок шатуна из стали 40Х и распределительного вала из стали 45.
Результаты производственных испытаний показали, что нож № 1 сделал 60000 резов с четырьмя переточками при максимальной стойкости между ними 19390 резов. Нож № 2 сделал 62350 резов с четырьмя переточками при максимальной стойкости между ними 20000 резов. Вид деформации после испытаний —смятие рабочей стали.
Вторая партия но?крй из стади 5ХВ2С в количестве
140
4 шт. была обработана по следующему режиму: темпе ратура нагрева под закалку 970°С, время выдержки ■40 мин, температура изотермической среды 260—270°С, время выдержки 20—25 мин и дальнейшее охлаждение
на воздухе. |
|
|
|
.исследования но |
|||
Результаты металлографического |
|||||||
жей |
второй партии |
следующие: |
твердость поверхности |
||||
ножа 52—54 HRC\ сердцевины 50—51 HRC\ микрострук |
|||||||
тура — бесструктурный мартенсит; |
ударная |
вязкость |
|||||
0,43 |
МДж/м2 |
(4,3 кгс-м/см2) |
|
и |
0,41 |
МДж/м2 |
|
(4,1 |
кгс-м/см2). |
|
|
|
|
|
|
Результаты производственных испытаний ножей № 3 |
|||||||
и 4 |
второй партии |
следующие: |
ножом ' № 3 |
сделали |
19500 резов без переточки, после чего он лопнул пополам из-за поперечной трещины, начинающейся у рабочей ча сти. Ножом № 4 сделали 34780 резов с тремя переточка ми при максимальной'стойкости между ними 15500 ре зов. Вид деформации после испытания — выкрашивание рабочей частщ
Одновременно проводились испытания ножей № 5 и 6, обработанных по старой технологии. Результаты про изводственных испытаний этих ножей следующие: ножом № 5 сделали 26900 резов с тремя переточками при макси мальной стойкости между ними 12350 резов. Ножом № 6 сделали 28900 резов с тремя переточками при макси мальной стойкости между ними 12500 резов. Вид дефор мации ножей № 5 и 6 после испытания — смятие рабочей части.
На основании металлографических исследований и результатов производственных испытаний можно было сделать выводы:
1) стойкость нож.ей № 1 и 2 в 2,0—2,5 раза выше, чем ножей № 5 и 6, прошедших термическую обработку по ранее применявшемуся режиму;
2) стойкость ножей № 3 и 4 не намного выше стой^ кости ножей № 5 и 6.
Результаты металлографических исследований ножей, закаленных в производственных условиях, полностью совпали с результатами лабораторных исследований; наибольшая стойкость оказалась у ножей № 1 и 2, имев ших однородную бейнитную структуру, прошедшие тер мическую обработку на твердость 48—50 H R C по режи му: температура нагрева под'закалку 970°С, время вы держки 40 мин, температура изотермической среды
14}