ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.07.2024
Просмотров: 93
Скачиваний: 0
но |
//і |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
/// |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
юо " / / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ґ |
/ |
|
|
|
|
і/ |
|
|
|
|
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\\ |
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
\ ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
к\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
50 |
|
53 |
I?} |
250 |
500 |
№00 |
2000 |
4000 |
8000 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота 6Ги |
||
Рис. 76. Частотные |
характеристики |
шума экспериментальной виброплощадкн |
||||||||
|
|
|
грузоподъемностью |
1 тс |
|
|
|
|||
/ — в обычном исполнении |
без формы; |
2 — то же. с |
формой, |
заполненной |
бетоном; 3— |
|||||
с упругой связью |
без формы; 4— то же, с формой, |
заполненной |
бетоном; |
5 — норматив |
||||||
|
|
|
|
ная кривая ПС-SO |
|
|
|
|
||
Рис. 77. Виброплощадка СМ-865 с упругой связью между вибратором н меха низмом крепления формы (поперечный разрез)
0,6 мм на форме її 0,4 мм на вибраторе. После установки упру гой связи вибрация формы виброплощадкн на средних и высо ких частотах значительно уменьшилась, а шум снизился на 10— 15 дБ (рис. 76). ,
Наконец, эффективность системы внброизоляцип была про
верена |
на серийной |
виброплощадке |
СМ-865, общий вид которой |
||||||||||||
с упругой |
связью |
|
между |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
вибратором и |
подвижной |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
рамой |
и |
с |
звукоизолиру |
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|||||
ющими |
укрытиями |
пока |
|
|
/. \\ |
|
|
|
|
||||||
зан па рис. 77. На |
присо |
|
|
/1 |
|
|
г |
|
|||||||
а |
|
|
|
|
|
||||||||||
единительные |
площадки |
|
|
|
<^ |
|
|||||||||
вибратора |
ЗВА через опо |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
\3 |
- V . |
||||||||||
ры 5 установлена |
плита Я |
|
|
|
|
|
|
||||||||
на которой |
находятся |
ре |
|
|
|
|
|
|
\ 1 |
||||||
зиновые |
амортизаторы |
8, |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
выполненные |
из листовой |
|
|
|
И5 ?50 |
icoo |
гооо 4000 scco |
||||||||
резины |
|
толщиной |
|
18 мм |
|
|
|
500 |
частота SГц |
||||||
(смесь 1847-НК). Раз |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Рис. |
78. |
Уровни |
шума |
виброплощадки |
|||||||||||
мер амортизаторов |
120 X |
||||||||||||||
X 120 мм. |
Амортизаторы |
/ — в |
|
СМ-865 с формой |
|
||||||||||
зажаты |
шпильками |
меж |
обычном |
исполнении; |
2—прн установке |
||||||||||
на впброблокн |
и |
привод |
звукоизолирующего |
||||||||||||
ду механическим |
прижи |
кожуха; |
3 — при установке |
звукоизолирующе |
|||||||||||
го кожуха я упругой связи |
между |
вибратором |
|||||||||||||
мом формы 6 и плитой 10. |
и механизмом |
крепления |
формы; |
4— норма |
|||||||||||
По всей |
длине вибропло |
|
|
|
тивная кривая |
|
|||||||||
щадка укрыта кожухом |
внутренние стенки которого |
облицова |
|||||||||||||
ны минеральной ватой. На каждом виброблоке был установлен звукоизолирующий колпак. Форма жестко крепилась к вибро площадке шпильками 12. Только благодаря упругой связи шум снизился на 10—15 дБ. В общем же упругая связь и звукоизоли рующее укрытие позволили снизить шум на 20 дБ (рис. 78).
|
Материалом для изготовления амортизаторов обычно явля |
|
ется резина мягкой и средней твердости марок 3311, 1847-НК и |
||
2959. Она обладает большой амортизационной способностью в |
||
среде воды, воздуха, спиртово-глицериновых и касторовых сме |
||
сях |
в интервале температур от — 45 до 80° С и |
рекомендуется |
для |
амортизаторов, выполняющих роль упругих |
связей в вибро |
машине [39].
Наибольшее распространение получили амортизаторы, рабо тающие на сжатие в форме цилиндра с центральным осевым отверстием или без него. Центральное отверстие повышает эла стичность амортизатора и способствует лучшему теплоотводу и охлаждению элемента.
Жесткость амортизаторов определяют по формуле
где F и h—площадь и высота амортизатора; f — коэффициент формы амортизатора; Е — динамический модуль резины.
|
Для |
резины марок 2959, 1847 и 3311 при статической |
нагруз |
|||
ке 3—5 |
кгс/см2, относительной деформации 200 • Ю"4 |
п |
частоте |
|||
50 Гц динамический модуль упругости Е соответственно |
равен |
|||||
40, |
22 и |
17 кгс/см2. Коэффициент |
t |
определяют из выражения |
||
|
|
2 |
pit |
|
|
|
|
|
1 - — tli — |
|
|
||
|
|
ph |
|
2 |
|
(ШЛО) |
|
|
l+(3-'-l)=/12S-(lnp)2 |
|
|||
|
|
|
|
|||
Г д Є |
р — R-2 (отношение наружного |
и внутреннего |
радиусов |
|||
|
|
Ri |
|
|
|
|
амортизаторов); р для |3 = 2, 3, 4 соответственно равно
14,1 10,92 10
R: '
Виброплощадка с упругой связью при а = 0,3 -f- 0,7 менее чувствительна к изменению массы ть чем обычная вибропло щадка с жесткой связью, т. е. возрастание амплитуды колеба-
-А |
-А |
Т-г ' |
|
|
е. |
|
|
X |
|
Y"1 |
|
|
|
Рис. 79. Расчетные схемы при оп |
г. |
Of'"" |
ределении величины вибронзоля- |
ции после установки упругой связи |
ний на раме при разгрузке виброплощадки происходит менее резко.
Упругая связь при сохранении неизменной амплитуды коле баний на частоте вибрирования не изменяет эффективности уплотнения бетонной смеси. Это было установлено сравнитель ными испытаниями на двух лабораторных виброплощадках 435А; на одной из них была установлена упругая связь. На обо их вибростолах жестко (болтами) была закреплена форма раз мером 20 X 20 X 20 смг.
Расчет величины снижения шума виброплощадки при уста новке упругой связи. Представим подвижную раму вибропло щадки с вертикально направленными колебаниями вместе с формой в виде балки, по концам которой через упругие про кладки подвешены две равные массы М0. К ним приложены силы Q = Q0e'wt, действующие с частотой со (рис. 79, а). Про-
кладку 1 будем рассматривать как однородный упругий стер жень, деформации в котором происходят только в продольном направлении. В балке 2 учитываются только изгибные колеба ния. Обозначим через Е, М, р, ц, F, I соответственно модуль Юнга, массу, плотность и коэффициент потерь материала, площадь поперечного сечения и длину упругой прокладки (с индексами. 1) и балки (с индексами 2).
Колебательное движение упругого слоя описывается волно вым уравнением, решение которого имеет вид
|
|
wx = (C1sink1x+ |
C2cosklx)ei"'f, |
(111.11) |
||
г д е / г і = - ^ |
волновое |
число |
продольных |
колебаний; |
с — ско- |
|
|
с |
|
|
|
|
|
рость продольной волны в прокладке. |
|
|
||||
Для изгибных колебаний балки |
|
|
||||
<ау2 = |
(С3 |
sin k2y + С4 |
cos k„y + |
С5 sh k2y - j - |
C6 ch k>y) eM, |
(111. 12) |
где &> = |
1 / |
__iH2 .— волновое число изгибных колебаний; / 2 — мо- |
||||
'У £,А,/2
мент |
инерции сечения балки; |
M 2 = p2/V2- |
Из |
выражений (III.11) и |
(III.12), используя условия совме |
стности деформаций, условия равенства сил, приложенных к концам балки и прокладок, и равенства нулю на концах балки изгибающих моментов, находим произвольные постоянные и вы
ражение смещения |
балки |
|
|
cos |
k2y |
ch k-2y |
||
QE,F,k, |
|
|
|
|
||||
• |
|
|
|
cos |
k„и |
ch |
Ы 2 |
|
Wo — |
|
|
|
|
— |
|
'- |
|
3 ' S |
^ ('g |
k,U + |
|
th Ыо) (M0">2sin |
—E^k-i cos кх1г) + |
|||
|
|
|
|
cos |
kny |
ch |
fcy |
|
|
|
|
|
cos |
knU |
cli |
k4* |
|
|
E ' F l k i - ф і |
0 |
o)-' cos V i + |
EiF^ |
sin kxlx) |
|||
|
EMkJ |
|
|
|
|
|
|
|
и далее среднюю по длине 1% величину квадрата колебательной скорости
|
|
|
|
|
1 |
|
|
+ |
3 tg Ы» |
+ |
|
1 |
о th kj« |
|
||
|
_ 1 |
/ |
Q0m |
\2 |
C 0 S 3 A 2 / |
|
—г~, |
, „ , |
. + |
kd-2 |
1Ц\,Г>\ |
|||||
2 |
2 |
|
knU |
СІ1 |
Д k2l2 |
up |
||||||||||
1 |
¥ |
\ |
£ 2 / 3 f e 2 3 |
J |
|
|
[(tgM3 4- th Ы3 ) a + |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a = |
|
£ |
/, sin & г / г |
— cos |
|
j |
|
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
\Mt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ь |
= - В . Ь |
! ± ( 1 |
к |
|
U l |
cos |
kxlx |
A- |
|
sin |
V i |
|
|
||
|
|
|
yM2 |
k^h |
\M. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При отсутствии упругих прокладок (рис. 79,6) выражение среднего по длине 1-2 квадрата колебательной скорости
|
|
|
|
1 |
|
/ |
3 |
\ |
|
|
Qo«> |
— |
ch 2 |
Л 2 / , |
1 + |
sin 2*.,/., + |
|||
<v,-> = |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Ы 2 |
cos Ып ch ltd, + |
|
|
|
|
|
Sin |
ltd* |
||||
|
+ |
- |
с о |
^ |
2 Ц |
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(111.14) |
|
! |
sh |
i./n |
T |
M0 |
|
\ |
1 |
|
|
+ |
— |
k o U c h k d o |
cos *«/. |
|||||
|
|
|
|
|
Mo |
' |
" ' ' |
|
|
Снижение уровня шума виброплощадки при устройстве упру гих прокладок определим как
AL = 10lg < ^ 2 2 > , ' < T V > .
Рассмотрим некоторые частные случаи. На низких частотах (значения гиперболических и тригонометрических функций мо гут быть заменены первыми членами их разложений в ряды) для принятой здесь и в дальнейшем точности вычислений вели чины AL, равной 2 дБ, т. е.
|
|
|
|
£ « / , |
|
И / < ^ У , |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л/. = |
20 lg |
|
|
1 |
|
-20\g{\ |
|
|
(III. 15) |
||||
г д е / о = — [ — У' — частота |
собственных колебаний |
массы |
Мо |
||||||||||
2тс \ |
Мп |
|
q\ = |
E\F\/l\— |
|
жесткость |
упругой про |
||||||
на упругой |
прокладке; |
|
|||||||||||
кладки. Для |
средних |
и |
высоких |
частот k2l2 > |
і |
и |
.sh k2k |
~ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
/ |
£>Л> |
|
« с г і / г г / г ^ І , |
что |
соответствует |
частотам |
/ . > 6,4 и Lш , |
|
||||||||
уравнения (III.13) |
и (III.14) |
принимают вид |
|
|
|
|
|
||||||
<%2> = 81 \/ £ 2С/?о»2 £ 3 3 |
]У- |
[a (sin £ 2 / 2 + c o s |
^1 2 ) "Г # cos kd*]- ; |
(Ш.16) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
(111.17) |
|
2 |
V £ a |
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
sin « 2 / 2 + (1 |
т 2 |
kd<i ] cos |
k2U |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Выражения (Ш.16) и (III.17) представляют собой быстро |
|||||||||||||
изменяющиеся |
с частотой |
функции |
волновых |
чисел |
продольных |
||||||||
и |
изгибных |
колебаний, и для практического использования их |
|
необходимо |
усреднить по частоте. Известно, что основной |
вклад |
|
в |
излучение звуковой энергии при малых потерях вносят |
коле- |
|
