Файл: Снижение шума методами звукоизоляции..pdf

• • п к + б, где —

п = 0. 1, 2, 3,

В результате

£2 /2 fc2 a

Скачать файл (6,39Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.07.2024

Просмотров: 92

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

бания на резонансные частотах. Б связи с этим при усреднении полученных выражений можно принимать во внимание только те значения скоростей, которые соответствуют частотам собст венных колебаний системы. В реальных конструкциях вибро

площадок	Мо и М 2 > А 4 і ;		в квадратных	скобках	знаменателя
уравнения	(III . 16) можно ограничиться членом
	1_	М{	k^lx (sin kJ2-\-	cos&2 /2 )	(III.18)
	2	' ~МХkylxs'm	k^lx (sin kJ2-\-	cos&2 /2 )	(III.18)
		0

Выражение квадрата скорости (III . 16) принимает наиболь шие значения, когда один из сомножителей (III.18) равен нулю. Колебательная скорость V\ значительно изменяется при измене ниях аргументов k2k и k\l\ даже на величины е2 < 1 и єі < і. Поэтому интегрирование следует производить дважды: сначала вблизи тех значений Щ 1% которые обращают в нуль второй сом ножитель, полагая при этом первый сомножитель практически неизменным, а затем наоборот — вблизи тех значений k\U, которые обращают в нуль первый сомножитель. Таким образом, колебательная энергия будет выражаться суммой двух интегра лов.

Вводя коэффициент

потерь

иг заменой

на

k2 = k2 0

( 1

— i'lz

,усредним

значения <

У 2

В области kU2

(1 +

єг). При

нимая

Є2 > тіг/4,- будем

иметь

< Ы 2

£2/2£23

]

{k.2U)-

rl2

A sin- к^І!

В sin 2kxlx +

С coss

где

(111.19)

.\*L

кг12

А =

Mr,. kola

\М2

В = 1-

М0

мхм2

м2

k2ln,

[

МХМ0

(feo/2)2

Мх

М# ' kxlx

с =

^ 1

2 ^ U 2

+ 2

м2

•

Поскольку возбуждение балки вибраторами и измерение уровня шума происходит в достаточно широкой полосе частот, необходимо, усреднить уравнение (III.19) в широких пределах

которое справедливо при kxl\ ^

т. е. f ^ 0,25

to/Mo)*.

Аналогично проинтегрируем выражения (III.16) вблизи зна чений k\l\, которые обращают в нуль его знаменатель. Для это

го, заменив

Аі на

^1—jj

получим

после

усреднения v\

области

малых

изменений

k\li

(1 4- єі)

следующее выражение

квадрата

колебательной скорости

балки при єі > т]і/2:

Qo«

1 --

к,2

•,-

' Мх*

(Ш.21)

(1 -!- sin 2 Ы 2 ) / 4

cos-' kJ2

где

ЛГі

Аз/з

М2 ' кхІг

Усреднив

данное уравнение в широких пределах изменений

kol2 =

п~ - j - 8,,

где — —

8, <

ri = 0,

1, 2, 3, ...,

получим

= 1

(

Со"

У2 1

,м*м* .

МЦ29)

1 1

2\Е2!,к2-}

П і

М02

( V i ) 2 ^

1 +(MJM0klll)-'

Общая величина среднего квадрата колебательной скорости

балки

определяется

суммой

выражений

(111.20) и (III.22), ко

торую С учетОМ Т О Г О ,

Ч Т О Mi

< М0

И 1 +

(Mi/M0kili)2

1, мож

но представить в виде

1 /

QoM

М{М„

(111.23)

2 \E2I2k2^J

( З Д ^ Л

Y)3

Afu:

2l!

\kyh

реальных

конструкциях

виброплощадок

величины

k2l2

Аіі^і на частотах около 1000 гц примерно одного порядка, а с

повышением частоты A^/j растет быстрее, чем k2l2.

Кроме того,

потери в

резине

т[\ значительно

превышают

потери

в стали ц2.

Поэтому

вторым

членом в

скобках

выражения (111.23)

можно

пренебречь по сравнению с единицей.

Окончательно

і_о^у

—

. 1 .

мм

V £2 /,fc2

)

l )* kjy

І 2

Для случая отсутствия амортизаторов аналогично усредним

квадрат

колебательной скорости

вблизи значений

k2l2 = k 12~Х.

X ( l + єг), которые

обращают

знаменатель

выражения

(III.17)

в нуль. В

результате

= !t_Q^_\*_i_

. 1 .

L J

( Ш > 2 5 )

1+2 — и ^ 2 / 2	+ 2
М 2	\М<2.

Снижение шума благодаря упругой связи на частотах

	J '	6,4 {ALL-*		і	^	4 W 1 '	w
теперь	будет
	A Z =	1 0 1 g ^ =		15Ig^ - + 5 lg—°- 72 •
	- 1 0 1 g ( " l + 2 f f ) ' ' a T					+ 2 f	f		(Ш.26)
где
					\ / о /	/ о			(Ш.26а)
									(Ш.26а)
Экспериментальные			исследования			проводились		на	лабора
торной	виброплощадке		435А	М-,3EnU				двухтонной
торной	виброплощадке		435А		(рис. 80) и серийной			двухтонной
виброплощадке СМ-865' (рис. 81). Измеренные значения									сниже

ния уровня шума и вибраций соответствуют кривым 1, а вычис ленные по формулам (III.15) и (III.26) —кривым 2 и 3, которые не имеют характерного для экспериментальных кривых сниже


ния на высоких			часто
тах. Уменьшение				уров
ня шума на этих часто
тах	наблюдается			и у
виброплощадок			в стан
дартном		исполнении;
по-видимому,			некото
рые элементы площад
ки	начинают		играть
роль	виброизоляторов.
К ним, в		первую		оче	гот то
редь,	следует		отнести
болты,		соединяющие			Чистота 8 Гц

подвижную раму с виб
раторами		(частота		соб
ственных		колебаний си			'/~

стемы:

подвижная ра

2/1 V А, г

\ ^ 4

ма

—

соединительные

/ и

болты

—

вибраторы

равна

1500—2000 Гц).

Есл.и

соединительные

"&3\7 125

болты

рассматривать

250

500

IOOO 2000

4000

0000

как дополнительную уп

Частота 8Гц

ругость,

то

расчетная

схема

будет

аналогич

Рис. 80. Снижение

уровней вибраций и шу

на

схеме

упругими

ма виброплощадки 435А благодаря установ

прокладками

(см.- рис.

/ — результаты

ке упругой

связи

по

рис. 74

79, в)

измерений

(построены

и 75);

2 — расчетное

снижение шума по

формуле

(3.15); 3 — то же, (3.26); 4 — то же

(3.27)

Заменив в	формуле	(III.13)			/ V i на k3l3		— a (M3/q3)		где
М3 и q3— масса и жесткость				соединительных			болтов, и полагая
sin k3L3 « £3/3,	sh l^l-i ~ ch /г2/2			>	1,	произведем усреднение			вы
ражения квадрата скорости			балки			без резиновых		амортизаторов
						Рис. 81. Снижение уровня шу
я				\		ма благодаря		установке	упру
				\		гой связи на одном виброблоке
						гой связи на одном виброблоке
							СМ-865:
і						1 — результаты		измерений; 2 — рас
і						четное снижение уровнен шума по
						формуле	(3.15);	3 — то же	(3.26);
		tern		шп	мяо		•/ — то	же (3.27)
		tern		шп	мяо
вблизи значении й2 /я =		£5/г	(1 +		Є 2	), соответствующих собствен
ным частотам изгибных		колебаний.