Файл: Фабрикант, В. Л. Элементы устройств релейной защиты и автоматики энергосистем и их проектирование учеб. пособие.pdf

ft,,s 0,

0,37-0,213-Ю -s- 10е

= 0,0276 мм2;

snp2 = —

- 10е = — --------------------------

2860

ДО..

dnp2 =

y 4snp2/n=V 4-0,0276/я =

0,187.

Учитывая некоторое

увеличение

коэффициента заполнения и имеющийся

запас по ширине окна,

принимаем

провод ПЭ-0,19.

Соответственно сечение

провода

Принятому диаметру провода

соответствует

коэффициент заполнения

^з2 = 0,48 (см. рис. 3.21). Учитывая

коэффициентом

0,8 уменьшение заполнения

из-за большого числа выводов, находим

£32= 0,8-0,48 = 0,38.

—

WjS2

2863-0,0282 10"* = 0,212-10'3

*зг

~~

0,38

Ьг

0,212-10~3

30-10-3

7,1 -IQ’ 3 м.

Общая ширина окна, занимаемая обмотками,

Ь1 + &2 = 4 ,4 + 7,1 =

П ,5 мм,

запас

12— 11,5 =

0,5 мм.

Средние длины витков обмоток по (3.52) и (3.53):

/cpx = 2(d1 + a ) + nb1

=

[2 (12 +

23,9) + я -4,4] 10*» =

85,6-10"»

/сР2 = 2 (d, +

а) + я (2 ^ +

Ь2) =

[2 (12 + 23,9) +

+ я (2 -4 ,4 +

7,1)] Ю -з= 121,8-Ю-з м.

Находим значения

и N по (3.29)

и (3.31):

Nl= -l£B i-

10-6 =

85,6-Ю-з

1 0 -о = 1,23-Ю-з MjMMз;

0,53-0,132-Ю-з

*з1 s°i

/

*С Р 1

Ц

l C P 2

\

I Q - б _

/

8 5 ’ 6 ' 1 0 '

1

* 3 l Sq i

* 3 2

S 0 2

J

^0,53-0,132 • 1 0"3

121,8-10-»

10-« = 2,74-10-з m I m m 2 .

+ 0,38-0,212-10-3

Находим сопротивления R't и Rm по (3.28) и (3.30):

R[ =po,|jV 1

=

(1/56)28602-1,23- 1 0 -з =

jgo 0лс,

Явн = р1^

1У = (1/56)28602-2,74.10-3 =

400

ом.

Полученное значение RBfl удовлетворяет поставленному условию

/?вн <

450 ом.

Находим сопротивления намагничивания в условиях максимальной и мини­

мальной магнитной проницаемости по (3.35)

х

цмакс

_ 2я/Йв>2

|iMaKc =

. 2я-50-2,58-10-«-28602

9 >2 .Щ-з = 5 9 200 ом.

103-ю-»

* hmhh= 2nfsu>2

рмвн =

..■2,? : 50; 2’58: ?0' 4-28602

з ,45-ю -з =. 22200 ом.

м

и

103-10-*

Отклонение от линейности по (3.21) и (3.41)

б = _ А

И'макс

Цмин

180

. (9 ,2 - 3 ,4 5 ) 10-»

1 цмакс

рмин

59 200

3,45-10-»

я 0,0051 или 0,5% .

Потребление холостого хода по (3.37)

Snoxp = k2p

=

2 2 1 0 0 2 / 2 2

2 0 0 = 1 , 8

ва.

Активные потери короткого замыкания по (3.54)

Р к =

/2 д в(1 = 0,052-400=

1 вт.

Активные потери холостого хода по (3.55)

Px x = P 0G0s/m = 2 , 1-7,8-103-2,58-10-4.103-10-3 =

0 ,435 вт-

Каждая из секций вторичной обмотки для грубой и плавной регулировки

содержит витков:

а)гр = 0,2-2860 =

572 витка,

а>пл = 0,05-2860 =

143 витка.

ного

токов. Независимая часть большей обмотки (независимая

обмотка) обтекается током этой обмотки.

а в т о т р а н с ф о р м

1.

Рассмотрим сначала случай,

когда

т о р

используется как п о в ы с и т е л ь

н ы й

(см. рис. 3.27).

/н ез = А .агр = k pU I R Harp

( 3 . 6 0 )

Рис. 3.27.

Схема повыси-

Рис. 3.28. Схема понизитель­

телыюго

автотрансформато­

ного

автотрансформатора

ра напряжения:

напряжения:

У—общая обмотка; 2—независи­

1—общая обмотка; 2—независимая

мая обмотка

обмотка

Первичный ток

Л - kpkpIHarp =

Мр^/Янатр,

(3.61)

'общ = Л — 'нагр = *Р ( М р - l)U!Rwv

(3.62)

симальное

значение kp= kp.максПри этом

мощность нагрузки в

длительном

режиме

■^нагр —

k<Pр.максuancU1-/ дл//RАнагh р*

(3.63)

Определяем сечения общей и независимой обмоток по проте­

кающим в них

токам

по выражениям,

аналогичным

(3.42) и

(3.43). Затем определяем s0 i

и s02 из (3.26) и (3.27) и таким об­

разом получаем

общее необходимое сечение окна для

размеще­

ния общей и независимой обмоток.

и исполь­

Учитывая, что w0^

= W\,

а wue3 — W2—wI —(kp—l)tc>i

зуя полученные

выражения

(3.60) и (3.61) для 7цез И

/ общ» НЗ-

__

^р.макс (^р.макс — 1) U&nw i

1

+

■

1O'-

Rmrp Д

*з.общ

Подставляя

значение kp.uaKCUajl/Raarp — SHarp/(kpMaKCUK„)

из (3.63),

по­

лучим

s„ =

( 1 ~~ 1 /^р.макс) ^нагр ^!

+

кз.общ

10—6

(3.64)

где

УдлД

k k

---

*цЛр.макс

(3.65)

Ь

_ |

""р.макс

Выражение (3.64) отличается от (3.44) лишь изменением ин­

дексов коэффициентов заполнения, заменой

kй на] kц

и

мощно­

сти нагрузки

SHarp на уменьшенную *^тип

0

1 /&р.макс) *5нагр‘

Последняя

называется

типовой мощно­

стью

повысительного

автотрансформато­

ра и должна

использоваться

в расчете

вместо мощности нагрузки S Harp,

которая

называется проходной.

повыси­

Внутреннее

сопротивление

тельного

автотрансформатора

опреде­

ляется замером

со

стороны вторичной

обмотки

при

закороченной

первичной

(рис. 3.29). Схема не отличается от схе­

Рис.

3.29.

Определе­

мы

замера

внутреннего

сопротивления

ние

внутреннего со­

трансформатора

с той

лишь

разницей,

противления

повыси­

что

роль

вторичной

обмотки

выполняет

тельного

автотранс­

форматора

напряже­

независимая и сопротивление закорочен­

ния

ной первичной

(общей)

обмотки должно

приводиться соответственно к числу вит­

ков независимой обмотки:

* Вн = R -нез

~Ь Яобщ (^ н ез/^ о б щ )-

(3.66)

2.

Теперь рассмотрим случай,

когда

а в т о т р а н с ф о р м а т о р

используется,

как

п о н и з и т е л ь н ы й

(см. рис. 3.28).

Этот

ражениями (3.60) и (3.61).

Однако в данном случае

ток незави­

симой обмотки — это первичный ток:

^нез =

Л. = ^м^Р^У^нагр>

(3 .6 7 )