Файл: Роменец, В. А. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства.pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 15.10.2024

Просмотров: 170

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Т а б л и ц а 41. Себестоимость выплавки углеродистой кипящей ста

Статьи затрат

/.Сырье и основные ма­ териалы, т:

Чугун

ж и д к и й . . .

Ч у г у н

чушковый . .

Л о м углеродистый . .

Ферросплавы, т . . •

Ценаа* за е д и ­ н и ц у , руб . — коп .

48—80

51—61

34—78

X

 

В том числе:

 

195—21

 

ф е р р о м а р г а н е ц

Мнб

 

122—50

 

ферросилиций

. . •

 

401—49

 

алюминий . . . .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

X

 

 

Ж е л е з о

из

руды . .

X

 

 

 

 

 

И т о г о металлоших -

X

 

 

 

 

 

 

 

 

//.

Отходы

и

брак

(—) •

X

 

 

 

 

В том числе у г а р . .

X

 

 

 

 

 

И т о г о з а д а н о , за

X

 

 

вычетом

отходов . .

 

 

 

 

///.

Добавочные

 

материа­

 

 

 

лы, т:

 

 

 

 

11-30

 

р у д а ж е л е з н а я . . •

 

10— 85

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

, 5—36

 

 

 

 

 

 

2 -

57

 

 

 

 

 

 

1 1 -

18

 

плавиковый

шпат . .

115—60

 

известняк

 

доломити -

3—99

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

20—60

 

р у д а марганцевая . .

30—36

 

23-50

 

науглероживатели . .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

X

 

tV.

Расходы

 

по

переделу

 

 

 

и общезаводские

рас-

X

 

 

 

 

 

 

 

 

 

З а в о д с к а я

себестои -

X

 

 

 

 

 

 

 

 

А

 

 

в,

коли­

сумма,

коли­

сумма,

чество

руб . — коп .

чество

руб . — коп .

1,0767

52—54

1,0540

51-43

0,0261

0—91

0,0310

1—08

1,1028

53-45

1,0850

52—51

0,0050

0—98

0,0030

0—59

 

 

0,0010

0—12

0,0001

0—04

0,0001

0—04

0,0051

1—02

0,0041

0—75

0,0067

X

0,0150

X

1,1146

54-47

1,0041

53—26

0,1146

0—64

0,1060

0—42

0,0962

X

0,0917

 

1,0000

53—83

1,0000

52—84

0,0110

0—12

0,0500

0—56

0,0100

0—05

0,0060

0—01

0,0470

0—12

0,0910

1—02

0,0790

0—88

0,0030

0—35

0,0030

0—35

X

1—66

X

1—80

X

7—35

X

6—30

X

[63—131

X

60—94

 

ли в отечественных кислородно-конвертерных цехах

 

 

В

 

 

Д

количество

сумма,

количество

сумма,

количество

сумма,

руб . — коп .

руб . — коп .

руб . — коп .

 

 

 

0,8877

43—32

0,8850

43—19

0,8647

42—20

0,0026

0—13

 

 

 

 

0,2229

7—75

0,2100

7—30

0,2854

9—93

1,1132

51—20

1,0950

50—49

1,1501

52-13

0,0037

0—72

0,0030

0—59

0,0027

0—53

0,0002

0—02

0,0010

0—12

0,0001

0—01

0,0002

0—08

0,0002

0—08

0,0001

0—04

0,0041

0—82

0,0042

0—79

0,0029

0-58

0,0001

X

0,0020

X

0,0027

X

1,1174

52—02

1,1012

51—28

I,1557

52-71

0,1174

0—69

0,1012

0—75

0,1557

1—38

0,0987

X

0,0802

X

0,1551

X

1,0000

51—33

1,0000

50—53

1,0000

51—33

0,0001

 

0,0070

0—08

 

 

0,0146

0—04

 

 

0,0080

0—04

 

 

 

 

0,0660

0—74

0,0810

0-91

0,1030

1—15

0,0047

0—54

0,0030

0—35

0,0026

0—30

0,0430

0-17

-

_

-

—

0,0003

0—01

 

-

-

-

-

0,0013

0—03 .

 

 

 

 

X

1-50

X

1-34

X

1-52

X

7—51

X

6 - 93

X

8—58

X

60—34

X

58—80

X

61-43

 

 

 

 

 

197

196

 

 

 

 

 

 

Цена*

 

 

Ж

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- С т а т ь и - з а т р ат

 

за е д и н и -

 

 

 

 

-\ цу, "руб.-

 

сумма,

 

 

 

 

 

 

 

к о п .

количе­

количе ­

 

 

 

 

 

 

 

ство

р у б . —

ство

 

 

 

 

 

 

 

 

коп.

 

/. Сырье

и

основные

ма­

 

 

 

 

териалы,

т:

 

 

48—80

0,8536

41—66

0,8911

 

Чугун

ж и д к и й . . .

 

Ч у г у н

чушковый . .

51—61

0,0010

0—05

0,0027

 

Ло>с углеродистый . .

34—78

0,2684

9—33

0,2292

 

И т о г о

 

 

 

1,1231

51—04

1,1230

 

Ферросплавы, т . . .

 

 

 

 

 

В том числе:

 

 

 

 

 

 

ф е р р о м а р г а н е ц

Мнб

195-21

0,0056

1—09

0,(Х)32

 

ферросилиций . . .

122—50

 

 

 

 

алюминий . . . .

401—49

0,0003

0—12

0,0002

 

" И т о г о " .

.

:

X

0,0059

1—21

0,0034

 

Ж е л е з о

из

руды

X

0,0034

X

0,0038

- - - И - т о г о

металлоших -

 

1,1323

52—25

1,1302

 

ты

 

 

 

 

X

//.

Отходы

и брак

(—)

X

0,1323

1—29

0,1302

 

В том числе

у г а р .

X

0,0976

X

0,0995

 

И т о г о з а д а н о , за

 

1,0'Ю0

50—96

1,0000

 

вычетом отходов . .

 

/ / / .

Добавочные

материа­

 

 

 

 

 

лы,

т:

 

 

 

11—30

 

 

 

 

руда

ж е л е з н а я . . .

 

 

 

 

агломерат

 

 

10—85

0,0115

0—12

0,0118

 

окалина

 

 

 

5—36

 

 

0,0002

 

известняк

 

 

2—57

 

 

 

 

известь

. . . . . .

11 — 18

0,0991

1—11

0,1109

 

плавиковый

шпат . .

115—60

0,0032

0—37

0,0350

 

известняк

доломити -

3— 99

 

 

 

 

зированный

 

 

 

 

 

 

 

 

20-60

 

 

0,0307

 

окатыши

 

 

 

 

 

 

 

30—36

 

 

 

 

руда

марганцевая . .

 

 

 

 

23—50

0,0006

0—01

0,0003

 

науглероживателн . .

 

И т о г о

 

 

 

 

1—61

 

IV.

Расходы

по

переделу

 

 

 

 

 

и общезаводские

рас­

 

 

 

 

 

ходы

 

 

 

 

X

X

7—02

X

 

З а в о д с к а я

себестои ­

 

 

59-^59

 

 

мость

 

 

 

X

X

X

* Средние по отрасли цены.

 

 

 

 

Продолжение

табл. 41

 

3

 

И

Себестоимость стали

 

 

в нормальных

условиях

 

 

 

 

работы

цеха

количе­

сумма.

 

сумма.

 

сумма,

ство

р у б . —

количество

р у б . — к о п .

количество

Руб. —коп .

 

коп.

 

 

 

 

0,8814

43—01

0,8764

42-77

0,8442

41—20

—

—

0,0007

0—04

—

—

0,2409

8—38

0,2572

8—94

0,2310

8—03

0,1223

51-39

1,1343 '

51—75

1,0752

49—23

0,0028

0—55

0,0060

1—17

0,0050

0—98

—

—

0,0034

0—05

0,0004

0—05

0,0005

0—21

0,0309

0—36

0,0002

0—08

0,0033

0 - 76

0,0073

1—58

0,0356

1-11

0,0039

X

0,0004

X

0,0036

X

1,1295

52—15

1,1420

53-33

1,0844

50—34

0,1295

1—71

0,1420

1—01

0,0844

0—54

0,0836

—

0,1123

X

0,0369

X

1,0000

50—44

1,0000

52—32

1,0000

49—80

--

 

 

—

—

0,0107

0—12

0,0088

0—02

 

.

 

—

 

 

0,0678

0—76

0,0723

0—81

0,0930

1—04

0,0047

0 - 54

0,0040

0—46

0,0024

С—28

0,0397

0—20

0,0010

0—02

z

—

—

0,0035

0—11

—

—

—

0,0006

0 - 01

0,0020

0 - 0 5

—

—

X

1—69

X

1-57

X

1-16

 

X

8—47

X

15—39

X

5—48

X

63—60

X

69—20

X

56—44

198

199

Т а б л и ц а 42. Средний химический состав чугуна, применяемого в отечественных кислородноконвертерных цехах по данным 1969—1970 гг.

 

С о д е р ж а н и е в п е р е ­

 

 

С о д е р ж а н и е в п е р е ­

Ц е х и

дельном чугуне, %

 

Ц е х и

дельном ч у г у н е , %

 

 

 

 

 

 

 

 

[Si]

[Mnl

[SI.

 

 

[Si]

[Мп]

[S]

А

0,63

1,28

0,047

 

Е

0,71

0,66

0,031

 

Ж

0,80

1,00

 

Бу

0,65

0,95

0,051

 

 

 

3

0,63

1,19

0,042

Б2

0,66

0,85

0,051

 

 

И

0,78

1,05

0,046

В

0,76

1,44

0,040

 

В

среднем

0,71

1,04

0,042

Д

0,76

1,17

0,031

п о

цехам

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

торыми непосредственно связана величина угара в кон­ вертерах. Например, при додувке для получения необ­ ходимых температур степень полезного использования

тепла

гораздо ниже, чем в процессе плавки. Как пока­

зали

балансовые

плавки в

цехе Е [78], приход

тепла

в период додувки

примерно

на 78% определяется

окис­

лением железа, хотя тепловой эффект этой реакции по

сравнению

с

окислением

других

компонентов

расплава

относительно невысок. Поэтому для увеличения

приход­

ной

части

 

теплового

баланса плавки для

повышения

Т а б л и ц а

 

44.

Потери

металла с браком при производстве

углеро

 

 

 

 

 

цехах, кг/т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Внутрицеховой брак

 

 

 

Ц е х и

брак

 

брак

недоливки

скрап

прочие

итого

 

 

целых

слитков

аварийные

аварийный

виды

 

 

плавок

 

 

 

брака

 

А

 

 

_

 

 

 

0,700

0,600

0,331

1,631

Б,

 

 

—

 

—

 

0,800

0,900

0,700

2,400

Б2

 

 

—

 

. —

 

0,100

0,900

0,400

1,400

В

 

 

—

 

0,170

0,110

0,640

—

 

0,920

Д*

 

—

 

—

 

—

4,400

— .

4,400

Е

 

 

—

 

0,351

0,227

0,694

—

 

1,272

Ж

 

 

—

 

—

 

0,400

0,200

1,200

1,800

3

 

0,006

0,406

0,087

0,096

0,126

0,721

И

 

 

—

 

1,796

0,091

1,480

—

 

3,367

*

Весь брак

внутрицеховой.

 

 

 

 

 

200

Т а б л и ц а 43. Отходы и брак при производстве углеродистой кипящей стали в кислородно-конвертерных цехах, кг/т

 

 

 

 

В том числе

 

 

 

 

Ц е х и

Всего

 

 

 

 

 

Потери

отходов

литники

скрап

недоливки

слитки-

у г а р

в

брак

 

 

 

отходы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

А

108,6

10,0

1,2

0,7

0,5

96,2

 

6,0

Бг

101,6

6,0

3,0

0,9

—

91,7

 

4,4

Бг

110,6

—

3,1

8,6

0,2

98,7

 

6,8

В

95,2

1,0

4,0

10,0

—

80,2

 

6,0

Д

147,7

—

5,6

27,0*

—

115,1

 

8,0

Е

126,3

—

1,7

27,0

—

97,6

 

6,0

Ж

124,5

—

14,4

10,6

—

99,5

 

5,9

3

114,0

3,2

3,3

23,9

—

83,6

 

15,5

И

131,9

•—

8,0

11,6

—

112,3

 

10,1

* Обрезь непрерывных

заготовок

 

 

 

 

 

температуры ванны требуется окислить большее по сравнению с другими компонентами расплава количе­ ство железа. Если еще учесть, что в период додувки на температуру тепловые потери в расходной части тепло­ вого баланса плавки составляют 48,5% и на повышение теплосодержания ванны расходуется лишь около 39%

диетой кипящей стали в отечественных кислородно-конвертерных

Брак первого передела

 

 

 

 

расслой

прочие

 

 

 

рванина

трещина

 

виды

 

 

 

 

 

 

 

брака

 

 

 

 

 

 

 

 

5,019

6,650

 

 

 

 

 

 

2,000

4,400

 

 

 

 

 

 

5,400

6,800

0,330

4,290

0,630

0,240

0,250

0,720

6,180

7,100

 

 

1,450

1,000

 

1,150

3,600

8,000

 

 

 

 

 

 

4,634

5,906

 

 

 

 

 

 

4,100

5,900

0,578

2,316

0,165

0,058

0,092

0,032

3,241

3,927

 

 

 

 

 

 

6,633

10,000

14-231

201

от прихода тепла, то в этих

условиях

угар (в

первую

очередь за счет

окисления железа) увеличивается. Это

подтверждается

проведенным

анализом

потерь

метал­

ла с угаром при производстве

кислородно-конвертерной

стали. Установлено, что чем выше процент плавок с кор­ ректирующими додувками на температуру и химический состав и средняя продолжительность додувок, тем боль­ ше потери металла с угаром. Так, для цеха И, в кото­ ром при производстве углеродистой кипящей стали кор­ ректирующие додувки (иногда до семи на одну плавку) проводятся на 80% плавок и продолжительность их ко­

леблется от 1 до 20 мин (в среднем

6,5 мин), характер­

ны наибольшие для отечественных

кислородно-конвер­

терных цехов потери металла с угаром.

Из-за различного состава шихтовых материалов и

прежде всего чугунов (см. табл. 42)

расход раскислите-

лей при производстве углеродистой кипящей стали в отечественных кислородно-конвертерных цехах колеблет­ ся от 4 до 7 кг/т (см. табл. 41). Все это приводит к ко­ лебаниям в стоимости заданного по рассматриваемым цехам в пределах 3,3 руб/т.

Проведенный анализ расхода металлошихты показал, что в условиях отечественных кислородно-конвертерных цехов при проведении комплекса мероприятий по всей совокупности факторов, оказывающих влияние на вы­ ход годного, становится реальным повсеместное дости­ жение его значений порядка 91,0—92,0%- Это подтверж­ дается и опубликованными данными балансовых плавок [78], в соответствии с которыми при ориентации на луч­ шие показатели по угару представляется возможным увеличить выход жидкой стали до 93,0%. Для нормаль­ ных условий работы агрегатов при переделе чугунов оптимального химического состава с температурой за­ ливки в конвертер 1350° С выход жидкой стали составит около 93,5%, что и принято в расчете себестоимости ста­ ли. При этом стоимость заданного по рассматриваемым цехам снизится на 1,5—8,0%.

Затраты на добавочные материалы не оказывают су­ щественного влияния на относительный уровень себе­ стоимости углеродистой кипящей стали в отечественных кислородно-конвертерных цехах (табл. 41). Однако и здесь имеются резервы повышения эффективности про­ изводства, заключающиеся прежде всего в сокращении

202

Смотрите также файлы