Файл: Роменец, В. А. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства.pdf

При расчете шихт принималась во внимание подтвержденная практикой [220] возможность использования в вагранках лома II класса и до 25% стружки от веса металлозавалки.

Для варианта со 100% легированного лома в шихте наряду с от­ ходами группы Б26 предусмотрено применение других, близких по химическому составу групп, в частности Б14, Б18, Б32, Б47, Б60, Б61. Это вызвано тем, что использование в шихте 100% отходов одной группы (в данном случае Б26) не представляется реальным из-за несоответствия фактического расхода металлоотходов сквозным нор­ мам их образования на единицу конечной продукции. По данным ВНИИПВтормета, нормы расхода металлоотходов группы Б26 со­ ставляют ~600 кг/т, что и принималось в расчетах. Остальное коли­ чество металлоотходов восполнялось за счет использования других их групп с учетом обеспечения ввода в шихту необходимого коли­ чества легирующих добавок для получения полупродукта с содер­ жанием хрома и никеля соответственно 17,5 и 10%. Из рассмотрения возможных при этом вариантов компоновки определен оптимальный по затратам состав шихты, который предусматривает применение на­

таллоотходами с содержанием углерода менее 0,010%, его со­ держание в получаемом полупродукте не превышает 3%. Для повы­ шения содержания углерода предусмотрено в данном случае ис­ пользование низкофосфористого чугуна марки ПВК и отходов хромоникелевого чугуна группы Б72. Переработка 100% металлоотхо­ дов при многократном их использовании приводит па практике к по­ вышению концентрации в них фосфора за счет поступившего из кокса. В связи с этим возникает необходимость в периодическом при­ менении в завалку низкофосфористых материалов для «освежения» шихты.

Наряду с компоновкой ваграночной шихты, на 100% состоящей из легированных отходов, рассмотрены варианты ее компоновки с при­ менением ферросплавов. Такая шихта имеет ряд технологических преимуществ, так как высокоуглеродистый феррохром обеспечивает науглероживание полупродукта и позволяет использовать в завалку хромовую руду с добавками кремнийсодержащих материалов. Кро­ ме того, гарантированный химический состав ферросплавов с узки­ ми пределами концентраций элементов облегчает возможность полу­ чения полупродукта заданного состава, а размеры кусков или чушек, обусловленные требованиями поставки ферросплавов, в отличие от

вплавильный агрегат.

Втабл. 88 приведен экономически оптимальный вариант компо­ новки шихты с применением ферросплавов.

Помимо указанных, в вагранках горячего дутья возможен пере­

дел составной шихты, в которой наряду с отходами группы Б26 на­ ходят применение углеродистый феррохром, окись никеля, углеро­ дистый лом, а также отходы хромоникелевых чугунов. Здесь, как и в предыдущих случаях, произведен выбор оптимальных компоновок шихты с хромовой рудой и без нее (см. табл. 88). При этом варианте компоновки частично устраняются недостатки, присущие рассмотрен­ ным выше вариантам.

368

3 6 9

В расчетах материальных балансов плавок в вагранках горячего дутья основность шлака принималась равной 1,3. В соответствии с этим по опубликованным производственным данным приняты зна­ чения степени извлечения компонентов шихты.

Расчет себестоимости хромоникелевого полупродукта, получа­ емого в вагранках горячего дутья (табл. 89) при различных вариан­ тах компоновки шихты, произведен в средних по отрасли ценах. Годовой объем производства плавильного комплекса с вагранками

ке доменной шихты по наиболее эффективному варианту VI (см. табл. 81 и 87). Этим достигалась сопоставимость условий при срав­ нении вариантов получения легированного полупродукта как при различной компоновке шихты вагранок, так и при сравнительном анализе эффективности производства полупродукта в различных плавильных агрегатах, поскольку в данном случае объем производ­ ства не оказывал влияния на изменение уровня условно постоянных затрат на передел.

Сопоставимость условий при производстве легированного полу­ продукта в различных агрегатах предполагает, кроме того, получе­ ние полупродукта одинакового качества, которое должно определять­ ся требованиями последующего передела полупродукта в готовую продукцию. В условиях, когда дальнейший передел полупродукта производится в кислородных конвертерах, качественными характери­ стиками полупродукта являются теплосодержание, а также концент­ рации основных легирующих элементов (в данном случае хрома и никеля) и вредных примесей. Технологические особенности различных процессов и существующие различия в компоновке шихт, определяю­ щие в основном экономический оптимум передела, не обеспечивают возможности получения полупродукта с содержанием углерода, крем­ ния и марганца в одинаковых пределах. Поэтому полупродукт из раз­ личных агрегатов хотя и равноценен по содержанию основных леги­ рующих элементов и вредных примесей, но отличается теплосодержа­ нием. В результате его технологическая ценность для последующего этапа переработки в конвертерах оказывается неодинаковой.

В связи с этим при сравнительном анализе показателей возни­ кает необходимость в их расчете, при котором учитывалось бы полу­ чение полупродукта с одинаковым теплосодержанием в любом агрегате. Это достигалось подбором заданных температур выпуска полу­ продукта. Кроме того, в ряде случаев предусматривался нагрев полу­ продукта в миксерах. Возникающие при этом затраты учитывались в дальнейших расчетах.

При определении баланса времени работы металлургических ваг­ ранок горячего дутья, которые не находят применения в отечествен­ ной практике, по аналогии с зарубежной практикой принят график работы, предусматривающий непрерывную эксплуатацию вагранок в течение шести суток с последующей остановкой на одни сутки для проведения ремонтов. Текущие простои, связанные с тихим ходом вагранок, принимались по аналогии с существующими на отечествен­ ных машиностроительных заводах. При таком графике работы факти­ ческое время составляет 310 суток, а годовая производительность од­ ного агрегата 148,8 тыс. т. Для обеспечения выплавки 1,3 млн. т хромоникелевого полупродукта в составе плавильного отделения це-

372