Файл: Роменец, В. А. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства.pdf

Т а б л и ц а 90. Удельные капиталовложения в плавильный комплекс с вагранками горячего дутья и их структура

ха необходимо иметь пять блоков спаренных вагранок. При этом име­ ется небольшой резерв плавильных мощностей.

Круг объектов, непосредственно обслуживающих производство хромоникелевого полупродукта, помимо плавильного отделения с бло­

материалов и сыпучих. Стоимость основных фондов указанных объек­ тов установлена по фактическим данным с привлечением в ряде слу­ чаев проектных данных ВНИИПТИГормаш, полученных в проработ­ ках конструкций блоков вагранок горячего дутья производитель­ ностью 20, 30 и 50 т/ч.

В табл. 90 представлены удельные капиталовложения и их струк­ тура по рассматриваемому кругу цеховых объектов. Полученные дан­ ные положены в основу определения экономических показателей про­ изводства легированного полупродукта в вагранках горячего дутья. Ввиду отсутствия фактических данных о величине удельных капи­ тальных затрат в объекты общезаводского хозяйства их уровень в расчете экономических показателей принят по аналогии с доменным производством, как наиболее близким к переделу в вагранках горя­ чего дутья по конструкции оборудования, компоновке шихт и техно­ логическим особенностям.

Оценка производства хромоникелевого полупродукта в вагран­ ках горячего дутья по приведенным затратам показала преимущества варианта компоновки шихты со 100% легированных отходов (табл. 91). В данном случае, как и в доменном производстве, опре­ деляющими являются затраты на никель, находящиеся в прямой связи с видом используемых в завалку никельсодержащих материалов (см. табл. 84). Чем больше никеля вносится за счет его окиси, тем больше затраты на шихту, причем это удорожание шихты не ком­ пенсируется возможным уменьшением затрат по всем прочим статьям себестоимости и уменьшением удельных капиталовложений. В целом получение хромоникелевого полупродукта в вагранках горячего дутья при использовании легированного лома и на смешанных шихтах

373

(см. табл. 87 и 91). Поэтому при определении в дальнейшем эф­ фективной технологии производства нержавеющей стали отпадает необходимость оперировать данными о себестоимости и капиталоем­ кости полупродукта, получаемого в доменных печах.

При выплавке хромоникелевого полупродукта в электропечах со­ храняются те же принципы подбора шихтовых материалов, что и при выплавке нержавеющей стали по обычной технологии. Определяющим при этом является содержание фосфора в шихте. Как уже отмеча­ лось, отходы нержавеющих сталей при многократном их использова­ нии постепенно насыщаются фосфором, содержание которого может превысить допустимые пределы. Чтобы избежать этого, необходимо вводить в состав металлозавалки определенное количество низкофос­ фористых материалов. Возможна компоновка шихты как на основе

При выплавке хромоникелевого полупродукта в электропечи не­ обходимо использовать отходы и лом I класса. Несколько ограни­ ченны возможности использования стружки, расход которой не пре­ вышает 10% на тонну полупродукта. Ограничения при использова­ нии стружки связаны в первую очередь со стремлением уменьшить вероятность окисления шихты за счет вносимого стружкой масла. Без активного восстановителя, каким является кокс в шахтных печах, окисленность стружки в условиях электроплавки является в большей мере ограничивающим фактором.

По сравнению с доменными печами и вагранками горячего дутья электропечь позволяет получать полупродукт с более высокой тем­ пературой и поэтому концентрации в нем углерода и кремния могут быть ниже при сохранении возможности достижения высокой степе­ ни извлечения хрома на следующем этапе передела в кислородных конвертерах. Опыт производства полупродукта в электропечах пока­ зал, что его температура на выпуске должна быть не ниже 1560° С

374

[218], а концентрации углерода и кремния на уровне 1,0%. По ва­ рианту передела, при котором шихта на 100% представлена легиро­ ванными отходами, для получения в полупродукте 1 % углерода тре­ буется применение науглероживателей в виде электродного боя или коксика.

При производстве легированного полупродукта в электропечах возможно регулирование температуры расплава, однако варьирова­ ние составом шихты более ограниченно, так как без восстановитель­ ного реагента (кокс) использование хромовой руды также ограни­ ченно.

Для оценки эффективности выплавки хромоникелевого полупро­ дукта в электропечах рассмотрено много возможных вариантов ком­ поновки шихты на свежей завалке и с использованием легированных отходов. В табл. 92 приведен расчет себестоимости полупродукта для трех наиболее характерных вариантов компоновки шихты. Себе­ стоимость для сопоставимости рассчитана в средних по отрасли це­

балансовая стоимость цеха завода Ж, имеющего в своем составе шесть печей емкостью 100 т.

Результаты расчета экономических показателей при производ­ стве легированного полупродукта в электропечах представлены в табл. 93. Причины, обусловливающие изменение приведенных затрат,

трансформатора, которая не является оптимальной [226]. Однако проведенные расчеты показали, что и при оптимальной мощности трансформатора имеющаяся при этом экономия затрат в размере 5,60 руо/т не оказывает влияние на окончательные выводы об эф­ фективности выплавки хромоникелевого полупродукта в различных агрегатах.

376