Файл: Монтажные провода для радиоэлектронной аппаратуры..pdf

Условие равновесия моста емкостной связи, при .ко­ тором перехода энергии во вторую цепь не будет, опре­ деляется соотношениями:

Потерями в диэлектрике при рабочих частотах можно пренебречь и считать, что электрическая связь (коэффи-

7

48

циент емкостной связи) С=сц. Аналогично схемой заме­ щения можно представить индуктивную составляющую магнитной связи.

Активная составляющая магнитной связи (гальвани­ ческая связь г) обусловлена различным сопротивлением токопроводящих жил цепей переменному току, а также несимметричным расположением жил одной цепи отно­ сительно жил другой цепи и экранов.

Для гальванической связи аналогичным путем может быть получено

Г12= (Г14 + Г23) — (Г13 + Г24)

и условие отсутствия помех за счет нее:

Рассмотренная схема взаимного влияния двух цепей отражает качественную сторону процесса.

В реальных условиях для большого количества цепей процесс их взаимного влияния значительно усложняется. Однако очевидно, что для уменьшения взаимных влияний следует уменьшить разбаланс «моста» связей, т. е. обес­ печить электрическую симметрию по - частичным емко­ стным, активным, индуктивным и гальваническим свя­ зям.

Методы обеспечения электрической симметрии по ча­ стичным связям, разработанные для кабелей и линий связи, рассмотрены в [Л. 16, 24, 50]. Наиболее широкое распространение в технике связи получили способы уменьшения взаимных влияний путем скрещивания це­ пей; включения симметрирующих конденсаторов, кон­ центрированное симметрирование с применением элемен­ тов противосвязи.

Применение этих методов предполагает значительную протяженность линий связи и отсутствие жестких огра-

ничений по массе и габаритам кабельной сети. В обыч­ ной .радиоэлектронной аппаратуре эти методы не приме­ нимы. Симметрирование по первичным параметрам влия­ ния в жгутах производится за счет применения экрани­ рованных проводов и за счет выбора конструкции жгута, обеспечивающей .геометрическую симметрию взаимовлияющих цепей.

в основном 'Коэффициентом электрической связи. В пер­ вом приближении для уменьшения взаимных влияний в диапазоне тональных частот достаточно провести сим­ метрирование цепей в жгуте только по емкостным свя­ зям. Методологически оказывается удобным производить симметрирование цепей таким образом, чтобы емкости проводов в жгуте относительно друг друга и земли были по возможности одинаковыми (например, за счет при­ менения экранированных проводов).

При небольшом числе' неэкранированных проводов

вжгуте (до 28) эффективна парная или четверочная скрутка проводов. Скручивание не только стабилизирует взаимное расположение жил, но и ставит обе жилы цепи

водинаковые условия по отношению к внешним источ­ никам помех. Путем подбора шагов и направления скрут­ ки можно добиться минимальной разности емкости каж­ дого провода электрической цепи по отношению к про­ водам соседних цепей.

Применение общих электростатических экранов для групп проводов, объединенных в двойки и четверки, увеличивает эффект симметрирования.

Для (высоких частот существенную роль начинают играть электромагнитные связи.

Для уменьшения электромагнитной связи ib жгутах применяют экранированные провода. Экраны должны быть электромагнитными. Обычно это оплетки из медной проволоки. Для уменьшения гальванической связи (за счет асимметрии потерь), в жгуте применяют экраниро­ ванные провода одной марки и сечения. В случае при­ менения неэкранированных проводов (например, если требование минимальных массы и габаритов проводной сети является доминирующим) электромагнитное влия­ ние может быть снижено путем скрутки взаимовлияющих цепей ib пары и четверки так же, как и для умень­ шения емкостной связи.

50

В табл. 2-20 приведены примеры типовых конструк­ ций жгутов и величины измеренных значений переходных затуханий для двух симметричных взаимовлияющих цепей.

Степень симметричности конструкции жгутов (табл. 2-20) оценена с помощью коэффициента емкост­ ной связи.

Одиночные провода в конструкции № 1 (19X0,05) обозначены арабскими цифрами от 1 до 19. При измерении из четырех люб'лх проводов формировались влияющая цепь (например, из проводов 1 и 4) и цепь, подверженная влиянию (например, из проводов 2 и 5). Этому случаю в таблице соответствует условное обозначение 1-4/2-5.

Вконструкциях № 2 и 3 рабочие цепи '(скрученные в пары

значены скрученные четверки. Провода в каждой четверке обозначе­ ны ло часовой стрелке арабскими цифрами от I до 4.

Данные, приведенные в табл. 2-20, показывают, что критерий помехозащищенности при взаимных влияниях между электрическими цепями в аппаратуре может отно­ ситься только к конструкции жгута (кабеля, проводной сети аппаратуры). По отношению к отдельному проводу понятие «помехозащищенность» обычно не применимо.

Тем не менее проблема уменьшения влияния между цепями продолжает интересовать не только конструкто­ ров аппаратуры, но и изготовителей проводов, посколь­ ку от конструкции провода в определенной мере зависит успех предпринимаемых конструкторами аппаратуры усилий по выработке эффективных методов защиты элек­ трических цепей в жгутах от помех. При этом наилуч­ шая помехозащищенность обеспечивается применением

52