Файл: Монтажные провода для радиоэлектронной аппаратуры..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.10.2024
Просмотров: 87
Скачиваний: 0
где |
|
|
У г = А |
|
|
|
|
|
• |
|
|
|
Для сгруппированных данных у |
можно вычислять по формуле |
|||
|
|
|
п. |
|
|
|
|
|
(-1 |
|
|
Вычисления приведены в табл. 2-17. |
|
|
|||
Т а б л и ц а 2-17 |
|
|
|
||
*t |
"i |
|
|
и |
|
12,2 |
1,0864 |
117,114 |
0,01310"» |
0,0083 |
0,0001079 10"» |
12,3 |
1,0899 |
117,491 |
0,03097- 1 0 й 9 |
0,0833 |
0,0025798 101 '9 |
12,4 |
1,0934 |
117,868 |
0,0737910И9 |
0,0667 |
0,0049217910"» |
12,5 |
1,0969 |
118,246 |
0,1762- Ш"» |
0,4833 |
0,085157510"' |
12,6 |
1,1004 |
118,623 |
0,4298101 1 9 |
0,1333 |
0,05595934101 1 9 |
12,7 |
1,1038 |
118,990 |
0,9772101 '9 |
0,1333 |
0,1302607610"» |
12,8 |
1,2072 |
119,356 |
2,2710"9 |
0,025 |
0,05675ЮН» |
12,9 |
1,1106 |
1119,723 |
5,28410"9 |
0.0C67 |
0,35244281Q119 |
4= 0,68818-10"» lg 7=118,8377
l g f l „ = 1 . 1 0 2 rt0=12,65
После того как вычислено у, находим а<>:
|
|
«о — у^У . |
|
||
а |
доверительные границы — нижняя |
а н и верхняя а в — определяются |
|||
с |
помощью коэффициентов |
г\, г3, |
которые задаются в |
таблицах |
|
[Л. 51] в зависимости от |
уровня |
значимости и числа |
степеней |
||
свободы: |
|
|
|
|
|
|
«н = |
£ / ^ ; |
я . = |
y j j . |
(2-25) |
Поскольку математическое ожидание случайной величины (2-2^), распределенной по закону Вейбулла, определяется через параметры, а верхняя и нижняя границы параметра а определены формулами (2-25), доверительный интерв'ал для среднего значения
* н = asT ^1 + - j - ^ ; х, = яв Г ^1 + |
, |
так что |
|
с достоверностью статистического вывода а (выбранный уровень значимости).
В нашем случае при уровне значимости а =95 % и числе измере ний /1=120 /-1 = 1, 20; /-3=0,87.
43
Результаты |
расчетов следующие: у =0,688 • 101 1 9 ; |
lg у = |
118,8377; |
||||||
l g г , =0,0792; |
l g r 3 = -0,0605; |
lg (r^) |
= |
118,9169; |
lg {r3y) |
= |
118,7772; |
||
lg aB = 1,1031252; |
lg a „ = 1,1018293; aB |
= |
12,68; aH = |
12,64; |
Г(1,0093) = |
||||
=0,9943; xB= |
12,6077; z H = 12,5679. |
|
|
|
рассматривае |
||||
Итак, среднее значение сопротивления изоляции |
|||||||||
мых проводов |
лежит в пределах 3,70 - 1012—4,05 • 101 2 |
ом-м |
при до |
||||||
стоверности статистического |
вывода |
95 %• |
|
|
|
|
|||
2-3. Электрическое сопротивление токопроводящих жил
Электрическое сопротивление токопроводящих жил является важнейшей характеристикой монтажных про водов. В зависимости от величины этого параметра вы бирается сечение токопроводящих жил проводов, что в основном и определяет массу монтажных трактов в лю бой аппаратуре.
Практически сечение токоведущих жил выбирают по допустимому падению напряжения, которое при прочих равных условиях зависит от величины электрического со
противления жилы: |
|
Д £ / = # Л , |
(2-26) |
где AU, в; I — ток, a; R — электрическое сопротивление
жилы, ом/м; |
I — длина тракта, выполненного |
монтаж |
ным проводом, м. |
|
|
Изменение |
сопротивления токопроводящих |
жил мон |
тажных проводов производится в соответствии с ГОСТ 7229-67 с помощью одинарных или двойных мостов по стоянного тока.
Как правило, величина сопротивления токопроводя щих жил оказывается весьма стабильной, а распределе
ние |
значений |
этой |
величины |
подчиняется |
нормальному |
||
закону. |
|
|
|
|
|
|
|
|
В табл. 2-18 приведены статистические |
параметры |
|||||
этих распределений. |
|
|
|
|
|||
|
Используя приведенные в табл. 2-18 данные, произ |
||||||
ведем расчет |
оптимального |
объема выборки |
для прове- |
||||
Т а б л и ц а 2-18 |
|
|
|
|
|
|
|
Сечение токо |
|
Параметры |
распределения |
|
Максимальное |
||
|
|
|
|
|
|||
проводящих |
R, ом/м |
|
|
с |
|
значение R по |
|
жил, мм* |
|
|
ГОСТ 1956-70, ом/м |
||||
. |
0,03 |
0,480 |
0,036 |
0,075 |
|
0,57 |
|
0,5 |
0,035 |
0,0016 |
0,0456 |
|
0,039 |
||
|
1,5 |
0,0118 |
0,00008 |
0,00675 |
|
0,012 |
|
44
дения |
измерения электрического, сопротивления |
токове- |
|||||||
дущих |
жил |
монтажных |
проводов. Указанная |
задача |
|||||
в общем |
виде |
решена |
в гл. 1. Поскольку аз этом |
случае |
|||||
мы имеем дело с односторонним |
(ограниченным |
сверху) |
|||||||
интервалом, его верхняя граница |
может быть определена |
||||||||
из формулы |
(1-10) как |
|
|
|
|
||||
|
|
Ямакс = Л + |
a (J± + tp |
j / ^ 1 } |
|
(2-27) |
|||
Результаты |
расчета |
при достоверности |
<х = 0,9 и на |
||||||
дежности |
оценки |
Р = 0,99 |
(гр = 2,64) |
приведены |
|||||
в табл. 2-19. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Т а б л и ц а |
2-19 |
|
|
|
|
|
|
||
N |
|
|
|
3 |
|
^макс д л я |
сечений токоведующих жил, ММ* |
||
|
|
|
X |
|
0,03 |
0,5 |
|
1,5 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2,35 |
|
7,81 |
|
0,5772 |
0,03932 |
0,012016 |
|
5 |
|
2,02 |
|
11,1 |
|
0,570 |
0,0390 |
0,0120 |
|
7 |
|
1,90 |
|
14,1 |
|
0,568 |
0,03890 |
0,011996 |
|
10 |
|
1,81 |
|
18,3 |
|
0,567 |
0,03880 |
0,011993 |
|
30 |
|
1,70 |
|
43,8 |
|
— |
— |
0,011993 |
|
Таким образом, оптимальный объем выборки для проведения измерений электрического сопротивления токолроводящих жил монтажных проводов составляет пять образцов.
2-4. Помехозащищенность
Помехозащищенность А3 электрических цепей в аппа ратуре характеризуется отношением мощности полезного сигнала Рс в цепи -к мощности помех Р п :
А 3 = ±1п^, |
неп. |
(2-28) |
|
Электрические цепи в |
аппаратуре, |
-как правило, вы |
|
полняются монтажными |
проводами, |
объединенными |
|
в жгуты или кабели. Источниками помех могут быть как взаимное влияние соседних электрических цепей в жгуте
(кабеле) за счет явления |
перехода энергии с одной цепи |
на другую, так и внешние |
источники электромагнитного |
поля (радиостанции, искрящие -контакты, промышленные линии высокого напряжения и т. д.).
45
Такое разделение 'источников помех имеет условный
характер, поскольку и в том и в другом |
случае помехи |
||
обусловлены взаимодействием |
сторонних |
электромагнит |
|
ных полей с подверженной |
влиянию |
электрической |
|
цепью. Тем >пе йенее -методологически такое |
разделение |
||
удобно. Оно 'позволяет классифицировать |
и |
разрабаты |
|
вать методы защиты от мешающих воздействий в зави
симости от характера |
источников помехонесущего поля. |
||||
а) Взаимное влияние |
цепей |
|
|
||
Наиболее вероятный интервал рабочих частот полез |
|||||
ных сигналов, |
используемый в аппаратуре, |
ограничен |
|||
сверху частотой от 250 кгц до 10 Мгц. |
|
|
|||
Учитывая, 4TQ длина электрических |
цепей |
обычно не |
|||
превышает 10 м, для частоты 250 кгц— |
10 Мгц следует |
||||
считать цепи электрически короткими. Тогда |
изменением |
||||
тока и напряжением |
вдоль |
проводов можно |
пренебречь |
||
и рассматривать |
систему |
«влияющая |
цепь — цепь, под |
||
верженная влиянию» |
как эквивалентный четырехполюс |
||||
ник паразитной связи, включенный между влияющей и подверженной влиянию цепью;
В реальном жгуте имеют место также влияния через третьи цепи -и обратные влияния цепей. Поэтому следо вало бы исходить из теории шестиполюсных или восьмиполюсных цепей. Однако принятое упрощение сущест
венно облегчает |
анализ и для качественного |
рассмотре |
|
ния физического |
процесса влияния между цепями впол |
||
не оправданно [Л. 16, 24, 45, 50]. |
|
||
В общем случае |
эквивалентный четырехполюсник |
||
связи может быть несимметричным. Тогда |
|
||
|
А3 = |
1пУ+— |
(2-29) |
где Ui — напряжение на входе -влияющей цепи; Uz— на пряжение помех -в подверженной влиянию цепи; zB i, zB?— модули электрических сопротивлений эквивалентного че тырехполюсника, равные волновым сопротивлениям це пей.
-Будем считать |
для простоты электрические |
парамет |
|
ры цепей одинаковыми. Обе электрические |
цепи |
замкну |
|
ты на одинаковую |
нагрузку, и их волновые |
сопротивле |
|
ния равны. |
|
|
|
46
C=9n+J
Рис. 2-10. Эквивалентный четырехполюсник связи.
Эквивалентный четырехполюсник связи характеризу ется электрической и магнитной связью (рис. 2-10).
Электрическая связь С определяется отношением тока помех h к напряжению £Л:
|
|
C = £- = g „ + |
i " C » - |
|
(2-30) |
|||
Магнитная связь М определяется отношением |
э. д. с. |
|||||||
помех Е2, взятой с обратным знаком, к току во |
влияю |
|||||||
щей цепи h: |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
М = - ^ - = г12 |
+ |
}шщ12. |
|
(2-31) |
||
|
|
|
' 1 |
|
|
|
|
|
Суммарный ток помех в цепи 2 при нагрузке в цепи, |
||||||||
равной |
волновому |
сопротивлению |
линии, -будет: |
|
||||
/ 2 = |
/ 2 |
с ± / 2 Л 1 = 4 |
[ ( £ 1 2 - Н ^ 1 |
2 ) г в ± |
' » + |
* " " » ] , |
(2-32) |
|
где |
giz—-активная |
электрическая |
связь; С\2— емкостная |
|||||
связь; г 1 2 — активная магнитная |
связь; |
т^-—индуктив |
||||||
ная |
связь. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметры g&, ci2, ri2, mi2 |
носят |
название первичных |
|||||
параметров влияния. |
|
|
|
|
|
|||
|
Электрическая связь С появляется в результате асим |
|||||||
метрии частичных |
емкостей |
и диэлектрических |
потерь |
|||||
в изоляции проводов влияющей и подверженной влия нию цепей.
Частичные емкости й з — С и и составляющие |
активной |
|
емкостной связи (потери |
в диэлектрике) gi3—£24 |
обра |
зуют мост емкостной связи |
(рис. 2-11,а). |
|
47