Файл: Вопросы сейсмостойкого строительства [сборник статей]..pdf

следствием естественного разброса показателей прочности при испытании и неполного соответствия зависимости (6а) действительной связи между в и е для силикатного бетона, примененного в опытах.

II. Гипотеза о постоянстве удельной работы разрушени позволяет также определять величины предельных деформа­ ций бетона е, соответствующие предельным напряжениям при любом способе и длительности загружения. Для этого доста­ точно знать величину Ауд. для данного вида и возраста бе­ тона и закон связи между напряжениями и деформациями при заданном способе (последовательности) загружения. В простейшем случае, когда загружение образца производится мгновенно до напряжения ®m<:R m, его разрушение происхо­ дит не мгновенно, а через определенный промежуток вре­ мени, называемый временем задержки разрушения бетона (т3.р ). В течение этого времени в образце развиваются неуп­ ругие деформации, значения которых увеличиваются с ро­ стом т3.р.

Определим величину полной деформации е, отвечающей данному ом. В соответствии с изложенной гипотезой Ауд. не

Из равенства двух первых площадей получаем:

Здесь деформация е связана с пределом мгновенной проч­ ности бетона. В более общем случае предельная деформация при мгновенном загружении выражается через Ауд. Исходя

Кривая EFGN на рис. 1 построена по уравнению (7). Она представляет геометрическое место точек предельных дефор­ маций для данного бетона. Следует отметить, что величины е при мгновенном загружении являются минимальными, и при времени загружения, отличном от нуля, будут для одно­ го и того же предельного напряжения несколько большими

70

(например, деформации ОД и ОС при напряжении R ^ на рис. 1).

Обращает на себя внимание тот факт, что при напряже­ ниях Gm^ R ^ предельные деформации весьма мало зависят

от величины напряжения. Это обстоятельство полностью со­ гласуется с результатами опытов многих авторов.

Зная закои изменения деформаций ползучести бетона во

Зависимость (7) показывает, что величины предельных деформаций бетона с уменьшением напряжений растут, но этот рост, разумеется, не может быть беспредельным. Для случая мгновенного загружения образца, например, е огра­ ничивается значением

где ш(стм) — предельная характеристика ползучести, завися­ щая при высоких ом от величины напряжения.

В действительности по мере старения бетона связь меж­ ду а и е изменяется, что может отразиться на значении

71

вышается пропорционально росту прочности бетона и уменьшается с ростом модуля упругости и предельных де­

72

при данном б „ < Н п р ( тобразец) от длительного действия на­

грузки не разрушается (если только разрушение не насту­ пит вскоре после загружения и, во-вторых, он свидетельству­ ет о возможности повышения напряжения в бетоне через

(3=1 применительно к тяжелому бетону. Из графика сле­ дует, что относительная величина предела длительной проч­

влажностных режимов эксплуатации и любых сроков запружения конструкций может привести к существенным ошиб­ кам в оценке их несущей способности во времени. Следует отметить, что экспериментальные исследования и зависи­ мость (9а) указывают на одни и те же факторы, влияющие

большого объема опытов приходит к выводу, что предел длительной прочности бетона зависит в основном от трех факторов:

1) абсолютной прочности бетона (от нее зависит Ауд); 2) дальнейшего после приложения нагрузки роста проч­ ности бетона (следовало бы добавить и модуля упругости); 3) условий влагообмена бетона с окружающей средой (то есть от фактора, предопределяющего, при прочих равных условиях, величину деформации ползучести).

Для практического использования выражения (9а) не­ обходимо знать величину предельной характеристики ползу­

чести бетона m ( R d n ) в нелинейной области. Ее приближен­

ное значение можно получить, руководствуясь рекоменда­ циями СНиП II—В. I—62 * по определению потерь пред­ варительного напряжения в арматуре от ползучести бетона:

m ~

73

Для срабнения теоретических и опытных данных исполь­ зованы результаты исследований А. В. Яшина [9]. Им ис­ пытано 4 серии образцов из обычного тяжелого бетона марок 200—300, основные сведения о которых приведены в таблице (колонки 1—5). Поскольку в указанной работе

74

сл