Файл: Вопросы сейсмостойкого строительства [сборник статей]..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.10.2024
Просмотров: 44
Скачиваний: 0
№ состава |
Силикат |
силикатного |
|
и солевого |
натрия, % |
раствора |
|
Солевой раствор
NaCl, |
о № ьэQ |
% |
°° |
Т а б л и ц а
Нормальное сцепление в опытных кладках
Образцы замочены через сутки |
Образцы не увлажнялись после изготовления |
||
после выполнения |
|
|
|
выполнены сразу |
выполнены через 24 |
выполнены сразу |
выполнены через 24 часа |
после обработки |
часа после обработки |
после обработки |
после обработки |
1 |
10 |
2 |
10 |
2,53 |
(3,55) |
3,67 |
(4,60) |
3,84 |
(3,84) |
2,45 |
(3,60) |
2 |
10 |
2 |
5 |
2,05 |
(2,26) |
2,75 |
(5,12) |
1,49 |
(2,38) |
2,77 |
(2,86) |
3 |
5 |
2 |
5 |
2,12 |
(3,03) |
1,28 |
(6,55) |
1,68 |
(1,76) |
1,74 |
(3,60) |
4 |
5 |
2 |
2,5 |
1,86 |
(2,15) |
1,49 |
(4,45) |
1,62 |
(1,65) |
1,17 |
(2,91) |
5 |
2,5 |
4 |
1 |
2,47 |
(2,97) |
1,92 |
(3,63) |
1,43 |
(1,51) |
1,87 |
(3,76) |
6 |
2,5 |
4 |
— |
2,20 |
(2,41) |
2,57 |
(3,54) |
1,04 |
(1,29) |
2,13 |
(2,51) |
7 |
2,5 |
2 |
— |
2,00 |
(3,96) |
2,65 |
(4,40) |
0,87 |
(1,58) |
1,99 |
(3,63) |
8 |
2,5 |
1 |
— |
1,77 |
(3,77) |
4,23 |
(5,42) |
1,30 |
(2,04) |
1,93 |
(5,20) |
П р и м е ч а н и е . |
Без скобок |
даны |
значения нормального |
сцепления в кг/см2 |
по площади образца «брутто», а в скоб |
||||||
ках — по площади разрыва «нетто».
^4
Эффективность обработки камня различными составами растворов определялась по результатам нормального сцеп ления в опытных кладках. С целью предупреждения разру шения образцов при испытаниях по кладочному раствору кладки выполняли на цементно-известковом растворе соста ва 1:0,3:3,5 (М-100) с осадкой конуса 8—8,5 см. Образцы кладки готовили по типу «крестов» с площадью контакта 100 см2. В каждую серию входило 12 образцов. Шесть из них через сутки после выполнения замачивали водой и в дальнейшем хранили на воздухе, а остальные шесть вызре вали в естественном состоянии.
С целью выяснения влияния разрыва во времени между обработкой поверхности камня и укладкой его на кладоч ный раствор ряд образцов выполняли сразу после обработ ки, а другие через 24 часа.
Образцы хранились в лаборатории при температуре 20—22°С и влажности воздуха 60—70%. Испытание образ цов проводили через 28 суток после изготовления. Резуль таты испытаний приведены в таблице. Их анализ позволя ет сделать следующие основные выводы.
1. К числу оптимальных следует отнести силикатные и солевые растворы № 1, 3, 8. Причем применение растворов № 3, 8 требует повышенной водоудерживающей способности кладочных растворов.
2. Выдерживание в течение суток камня после обработки перед применением позволяет существенно увеличить проч
ность сцепления в кладке. |
|
3. Увлажнение кладки после изготовления |
(через суши) |
вызывает повышение прочности сцепления на |
10—50% • В |
этом случае разрыв кладки при испытании на осевое растя
жение происходит частично по камню |
(рис. 1). |
В кладках, |
|
не подвергавшихся |
увлажнению, |
плоскость |
разрушения |
обычно проходит по |
контакту раствора и камня |
(рис. 2). |
|
П. В. СЫЧЕВ
ВЛИЯНИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО РАЗОГРЕВА БЕТОННОЙ СМЕСИ НА СЦЕПЛЕНИЕ АРМАТУРЫ
СБЕТОНОМ И ЕГО СВОЙСТВА ПОСЛЕ ПРОПАРИВАНИЯ*
Внедрение способа предварительного разогрева бетон ной смеси с целью сокращения длительности тепловой обра ботки, получения бетона с улучшенными эксплуатационны
ми |
свойствами при минимальных |
затратах |
энергетических |
||||
и |
материальных ресурсов весьма |
перспективно, |
но изучено |
||||
недостаточно. |
|
|
|
|
|
||
|
Не выяснено, например, влияние температуры разогретой |
||||||
бетонной |
смеси и последующего |
пропаривания |
бетона |
на |
|||
сцепление |
арматуры с бетоном. Какие |
режимы |
разогрева |
||||
смеси и |
последующего пропаривания дают |
оптимальные |
|||||
значения |
величины сцепления арматуры |
с |
бетоном, |
его |
|||
кратковременной и длительной прочности?
В задачу наших исследований входило определение опти мальной температуры разогрева бетонной смеси, выяснение влияния разогрева смеси и последующей термообработки изделий на сцепление арматуры с бетоном, установление оптимального режима термообработки, прочностных и деформативных характеристик бетона.
Исследуя влияние на прочность бетона и на сцепление арматуры с бетоном режимов электроразотрева, образцы призм 25X 7X 7 см, преднапряженных балок 120X12X8 см и кубов 10x10x10 см формовали при температурах 50, 60, 70, 80 и 90°С. Подвижность горячей смеси замеряли через 5 и 20 минут после окончания разогрева. После формования образцы подвергали пропариванию по режиму 2 + 4 + 3 (вре мя выравнивания и подъема температуры + изотермическое выдерживание + охлаждение).
* Работа выполнена под руководством проф. А. Э. Лопатто.
90
Начальную температуру в камере пропаривания выби рали равной температуре смеси после окончания формо вания.
Подъем температуры в течение двух часов устранял не равномерность распределения температуры в теле бетона.
Продолжительность и температура 80°С изотермическо го прогрева, а также время охлаждения приняты первона чально по нормативным рекомендациям.
Параметры пропаривания контролировали программным регулятором ПРТЭ-2 м.
Контрольные образцы из неразогретой бетонной смеси формовали при двух в/ц, соответствующих ее подвижности до и после разогрева, и пропаривали по принятому режиму.
При исследовании влияния на прочность бетона и на сцепление арматуры с бетоном режимов пропаривания пос
ледние меняли так, |
что, определяя влияние одной |
характе |
|||
ристики |
(например |
скорости подъема |
температуры), |
две |
|
другие сохраняли неизменными. |
проволокой |
1 0 5 |
|||
Образцы призм |
и балок армировали |
||||
Вр П (ГОСТ 8480—63). |
|
|
|
||
Экспериментальное определение сцепления арматуры с |
|||||
бетоном |
производили выдергиванием проволоки |
из призм, |
|||
опертых торцом, через резиновые прокладки, а на балках — нагружением сосредоточенными силами в четвертях пролета.
Для определения деформаций ползучести бетона призмы 30X 7X 7 см загружали на пружинных установках при на пряжении в бетоне 6б= 0,4 Rnp (линейная зависимость меж ду деформациями и напряжениями). Усадку определяли на
образцах тех же размеров. Деформации образцов |
на базе |
||
250 |
мм фиксировали двумя индикаторами часового типа с |
||
ценой деления 0,001 мм. |
|
||
сти |
Суммарные |
потери напряжений в арматуре от |
ползуче |
и усадки |
бетонр принимали равными: |
|
|
|
|
О п + б а у ( =£ п + е у ) Е’ н |
|
где Ен — модуль упругости арматуры, полученный экспери ментальным путем.
Относительная влажность |
среды |
в помещении, где про |
|
водились эти испытания, составляла |
75% ±5% |
при темпе |
|
ратуре 18—22°С. Образцы для |
определения |
ползучести и |
|
усадки формовали из горячей смеси, |
а затем |
пропаривали |
|
по рекомендованному нами режиму |
1,54-2,5 + 3 часа. Кон |
||
трольные образцы формовали из неразогретой смеси и про паривали по обычному режиму 3 + 7 + 3 часа.
Результаты исследований влияния температуры разогре ва смеси на сцепление арматуры с бетоном, проведенных на призмах и балках, указывают на аналогичный характер из менения т Сц и Re-
91
ю 1 ' Т а б л и ц а 1
Влияние температуры разогрева бетонной смеси на сцепление предварительно напряженной арматуры с бетоном при испытании балочек на изгиб
|
Температура |
|
Прочность бетона, |
Расстояние |
|
|
тсц |
|
|
Количество |
|
КГ; с м 3 |
тсц> |
тсц |
|||
|
разогрева |
|
|
от край пей |
||||
|
смеси, |
образцов |
|
|
трещины |
кг/см3 |
средняя, кг/см3 |
R6 |
|
°с |
|
при |
при |
до торца, см |
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
обжатии |
нагружении |
|
|
|
|
|
50 |
3 |
256 |
380 |
23 |
52.7 |
53,4 |
0,140 |
|
23 |
52.7 |
||||||
|
|
|
|
|
22,5 |
55 |
|
|
|
60 |
3 |
270 |
397 |
22 |
56 |
57,8 |
0,145 |
|
21,8 |
38,6 |
||||||
|
|
|
|
|
21,5 |
58,9 |
|
|
|
70 |
3 |
280 |
423 |
19,5 |
63,5 |
61,7 |
0,146 |
|
20 |
62,1 |
||||||
|
|
|
|
|
21 |
59,5 |
|
|
|
80 |
3 |
302 |
425 |
20 |
62,1 |
62,1 |
0,147 |
|
20 |
62,1 |
||||||
|
|
|
|
|
20 |
62,1 |
|
|
|
90 |
3 |
320 |
435 |
18 |
69,2 |
65,9 |
0,155 |
|
19 |
65,2 |
||||||
|
|
|
|
|
20 |
62,1 |
|
|
Примечания: |
всех образцов |
принят |
постоянным |
2+ 4+ 3. |
|
|
|
|
1. |
Режим пропаривания для |
11250 кг/см2. |
|
|||||
2. |
Величина предварительного напряжения |
арматуры во всех |
образцах принята |
|
||||
3. |
Температура изотермического прогрева равна 80°С. |
|
|
|
|
|||
Я
S
о ,
о
о
*
Т а б л и ц а 2
Влияние режимов пропаривания на сцепление преднапряженной арматуры с бетоном при испытании балок на изгиб
|
|
|
Н |
Прочность бетона, |
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
° |
s |
|
s |
|
|
|||
|
|
о Э |
в |
|
|
||||||
|
|
кг/см23451* |
о |
5 |
о |
Величина |
|
||||
|
|
03 |
„ |
S |
Ч |
" . |
|
||||
Переменные |
Режим пропа |
Н |
со |
|
|
сцепления |
Х СЦ |
||||
и |
о |
|
|
|
|
|
3 |
||||
режима пропаривания |
ривания, час. |
" |
§ |
|
|
0 |
10 |
2 |
* |
хсц> |
|
|
|
S |
С* |
при |
при испы |
н |
a |
Q . S |
R 6 |
||
|
|
й |
а |
* |
3 |
кг/см2 |
|||||
|
|
|
|
обжатии |
тании |
а |
о . |
|
<и |
|
|
|
|
I |
f |
£ |
£ § |
£ |
• |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
L IV U V V 1 и |
40 |
0,5 + 4+3 |
3 |
257 |
373 |
22,5 |
53,2 |
0,142 |
||
I |
13 |
1,5+ 4+ 3 |
3 |
294 |
406 |
21,0 |
61 |
0,150 |
|||
подъема, |
|||||||||||
|
град, в час |
8 |
2,5+ 4+3 |
3 |
284 |
389 |
23 |
54 |
0,139 |
||
|
|
||||||||||
|
длительность |
1 |
1,5+ 1+3 |
3 |
265 |
378 |
24 |
49 |
0,123 |
||
II |
2,5 |
1,5+ 2,5+3 |
3 |
286 |
416 |
22 |
56,9 |
0,138 |
|||
|
|
3 |
1,5+ 3+ |
3 |
3 |
288 |
418 |
21,5 |
58,0 |
0,139 |
|
|
скорость |
15 |
1,5+ 2,5+4 |
3 |
309 |
420 |
20,5 |
60,8 |
0,145 |
||
III |
30 |
1,5+ 2,5+2 |
3 |
278 |
393 |
24 |
51,9 |
0,132 |
|||
охлаждения, |
|||||||||||
|
град, в час |
60 |
1,5+2,5+1 |
3 |
272 |
385 |
25,2 |
41,1 |
0,128 |
||
|
|
||||||||||
Примечания: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1. |
Температура разогрева бетонной смеси принята 80°С. |
|
равной температуре смеси |
после |
окончания |
формо |
|||||
2. |
Начальную температуру в камере пропаривания выбирали |
||||||||||
3. |
вания — 60°С. |
|
образцов |
всех |
серий |
принята |
80°С. |
|
|
|
|
Температура изотермического прогрева для |
|
|
|
||||||||
4. |
В таблице приведены наиболее характерные |
режимы |
для |
каждой |
серии |
образцов. |
|
|
|
||
5. |
Величина предварительного |
напряжения арматуры во |
всех образцах принята 11250 кг/см2- |
|
|
||||||