г) рассеяния обмотки возбуждения
|
Xf — xa(j I ka$ l A11 |
2 |
|
- } |
|
|
|
108-Ф9 |
|
|
где Хь — |
|
|
|
|
|
|
удельная |
проводимость рассеяния обмотки |
возбуждения, |
X. —Xpi -f 1,53 |
|
|
0.701 |
0,212 |
|
|
' 2,65 |
0,535 + |
,53 + |
2,65 |
= |
1,07; |
1'р — расчетная длина |
полюсного башмака. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ip+ It |
54 + 49 |
|
см; |
|
|
|
|
|
|
|
*51,5 |
|
|
X/ = |
1,29 £ 1,046 (о . 9 9 + |
2-12 500-51,5-1,07 |
И - 0,184; |
|
108-0,133 |
|
д) |
рассеяния |
демпферной обмотки по |
продольной |
и |
поперечной |
осям |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F, |
D, 1 ( , 7 + 2'8 х ) ' ' ] |
|
|
|
x Ki — 5,1 |
2 . Ю 8Ф, |
Ар |
|
|
|
|
|
|
Намагничивающая сила, соответствующая э. д. с. Е, с учетом размагничивающего действия реакции якоря по диаграмме Потье
EFc |
, , |
. РгЛЕ |
|
’f + x l + s ]f — |
20455 |
/ ( |
' • |
436 + |
0,141 + |
16 100-1,065 |
У + ( 0 , 9 - 0,00725)2 = |
Т065 |
|
|
|
|
|
20 455 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
32 600 А. |
|
|
|
Ток возбуждения при номинальной нагрузке |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
F H |
32 600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ р -н |
2а»г |
2 - 4 7 , 5 ~ 344 |
А ' |
|
Напряжение на кольцах ротора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ в = г 12о /р .н = '1,42 - 0,29 - 3 4 4 = |
142 В. |
IV. |
О К З |
и |
|
м а к с и м а л ь н ы й |
м о м е н т д в и г а т е л я |
1. |
|
|
Намагничивающая сила обмотки возбуждения при установив |
шемся коротком |
замыкании и токе статора, равном номинальному: |
|
Ек — Fai + |
|
F. Xi |
16 100 + |
0,141-12 500 = |
17 860 А. |
2. |
ОКЗ= |
F0 |
|
|
16100 |
= 0,9. |
|
|
|
|
|
FK |
|
17 860 |
|
|
|
|
|
3. |
Кратность |
установившегося |
тока |
короткого |
замыкания (мак |
симальный" момент |
в |
долях номинальной полной мощности) |
|
|
|
|
|
|
/ к ~ |
FH |
32 600 |
Л .-1 ,8 3 /н . |
|
|
|
|
|
|
FK ' * |
- 17 860 |
4. |
Максимальный момент в долях номинального |
|
|
|
■Л^мако = |
|
F„ |
|
= |
1,83 |
= 2,03 М в. |
|
|
f x cosy |
о 9 |
|
5.Линейная нагрузка
,Sgsn _333-16_
2-5,21 5 0 А/см,
где / a= /i/a — ток в параллельной ветви.
V. Х а р а к т е р и с т и к и т е п л о в о г о р е ж и м а
1.Плотность тока в обмотке статора
/333
^ = о5 7 ==2-47,6= 3 ,5 А/мм2-
2.Перепад температуры в изоляции
О. /l^Q-^П^ИЗ ,
|
136 (6„ + л„)’ |
Д и з = 5 ,3 |
мм — односторонняя толщина изоляции; |
|
3,5-333-5,3-16 |
|
2-136(2,2 + 13,4) = 23 °С |
24* |
363 |
3. Плотность тока в обмотке возбуждения |
|
|
|
|
/р „ |
344 |
4,45 |
А/мм2. |
|
|
/2 = ~ |
уу 2 |
|
4. Удельная тепловая нагрузка обмотки возбуждения |
|
|
РЬСа |
4,452-22 |
|
|
|
ат== |
390 — |
390 |
— 1,14 |
Bt/cmJ- |
Превышение |
температуры |
по |
рис. |
1-3 |
для |
/(/т = 49/47,1 = 1,04 |
0 2=62°С. |
|
|
|
|
|
|
|
VI. П о т е р и |
и |
к о э ф ф и ц и е н т п о л е з н о г о д е й с т в и я |
4. Потери в спинке сердечника статора |
|
|
|
Qa=--- l,3/?Fe B\Qa-10-3, |
кВт, |
|
где рт» — удельные потери в стали |
при |
f=50 Гц |
и В=1,0 Т. Для |
стали марки Э42 рге—1,4 Вт/кг; Ga — масса спинки сердечника ста тора, кг,
Ga=7,8rt(Da—ha)haletr 10-»=7,8я (325—14,1) • 14,1-37,2= = 4 000 кг;
Qа= 1,3 • ,1,4 • 1,32 • 4 000 • 40-3 = 12,3 кВт. 2. Потери в зубцах сердечника статора
Qt = \ J p PeBlGt .\0->, кВт,
Gi — масса зубцов статора, кг,
Gz=7,8 • W~3hzlefAn(D{+ hz)—z6n]=
=7,8 • 10-а • 13,4 • 37,2[rt(270+13,4) —162 • 2,25]=2 050 кг,
Qz='l,7 • 1,4 |
-1,62 • 2 050 ■10—3= 12,5 |
кВт. |
3. Потери на поверхности полюсных башмаков при холостом |
ходе [Л. 35] |
|
|
Qpo = Д [(^л — 1) |
ю ооо) Sp-10- s , кВт, |
где А — толщина листа полюса, см, Д=0,15 см; |
S p — расчетная пло |
щадь полюсных башмаков, см2, |
|
S P=2pbplP= 18 • 34 • 54=33-40* |
см2; |
Qpo = 0,15 [(1,2-1).0,718-5,21]» X |
x ( - S " ) 1,5'33,10M0" = 34'8 кВт-
4. Основные потери в обмотке статора при расчетной темпе ратуре 75 °С по ГОСТ 183-66
Qcui= 3 -/V 75- 10-s=3 • ЗЗЗ2 • 1,24-0,101 -<10-3=41,7 кВт.
5. Добавочные потери в обмотке статора от вытеснения тока и циркуляционных токов
AQcui*= (Кг—1) Qcm,
364
где K f — коэффициент Фильда:
К, |
- |
, . |
|
0,019 |
^ - 0 , 5 / jA |
\* |
/ * ’си \ |
‘ „л |
|
, + |
”' ^ |
Г ( |
0,5/.ы. |
) |
( т г ) |
+ |
|
|
|
+ |
0,107 |
lt — 0,5лг6 |
|
^2 г/2 . |
|
m = l для |
|
|
|
|
|
0,5/. |
Ч£У п С а п 1Си’ |
|
катушечной обмотки без специальной |
скрутки витков; |
Яси — высота меди |
в пазу, см, Hca = Hlcuit, где Я icu — высота |
эле |
ментарного |
проводника; |
п — число элементарных |
проводников |
по |
высоте паза; Ь'си — ширина меди в пазу; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Я с и = 0,226-32=7,23 |
см; |
|
|
КР= 1 |
0 ,0 1 9 / 4 9 — 0,5-91 |
о д а |
7,23* + |
|
|
|
|
16» |
^ |
0,5-254 |
|
|
|
+ |
0,107 |
4 9 - 0 ,5 - 9 |
/5,5 .2V |
|
|
|
|
0,5-254 |
[22,5 ) |
7,23s-0,226* = 1,03; |
|
lAQcn =0,03 -41,7-1,25 кВт.
6.Добавочные потери в нажимных плитах статора (Л. 35]
Q,d=3,5т£>,w -10-3 = 3,5 - 47,1 -270 - 0,3410“3= 15 кВт.
Коэффициент w зависит от линейной нагрузки, т и сокращения шага обмотки.
Для Л= 500-ь600 А/см ои =0,34.
7. Добавочные потери в зубцах статора от третьей гармониче ской поля в зазоре [Л. 35]
Q*(=10,7/>F1B^/4GZ-10-3, кВт,
где Вз — третья гармоника поля в зазоре:
B3 = Bz(ASmxd+l,27A3axai) < Т.
Определение А3т по рис. П-7, А 3а по рис. П-8:
Лзт =0,041; Л3а=0,113;
В3= 1,6(0,041 • 1,43+1,27 • 0,113 • 1,29) =0,39 Т;
Qzt= 10,7 • 1,4 • 0,39s/4 • 2 050 • 10-3 = 9,5 кВт.
8. Добавочные потери на поверхности полюсных башмаков от зубчатости н. с. статора
|
Г |
1р |
"] * |
|
Ха* Z(k м—1) J ^ро' кВт' |
где k — 0,2 при вманс/дмвн = 1,5; |
|
|
Г |
18 |
1* |
— 8,58 кВт, |
Qp* — 0,2 I |
1,29 ]0о ^i g |
' 1) I |
9. Потери в обмотке возбуждения для класса изоляции В рас считываются при /=75°С
Q2=344*-1,24-0,29-42,5 кВт.
