Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

Промышленные испытания и внедрение новых профилировок валков горячей прокатки проводили в шестиклетевой чистовой группе стана 2800/1700 листопрокатного цеха Череповецкого ме­ таллургического завода 1 [36]. Основная задача при этом состояла в предотвращении выкрашиваний поверхностного слоя бочки опорных

Построение нового шлифовочного профиля, как и для валков холодной прокатки, заключалось в суперпозиции прежнего шлифо­ вочного профиля и кривой 5 рис. 80. Для цилиндрических и выпук­ лых валков это построение ничем не отличалось от показанного на рис. 84 и 85, а для вогнутого рабочего валка (рис. 89) новый вогну­ тый профиль имеет корытообразный вид.

ровального устройства снижается на 30—50%. Поэтому для прак­ тического опробования и внедрения новых профилировок потребо­ валась их корректировка для упрощения профиля, уменьшения трудоемкости его выполнения и создания возможности прокатывать на одних валках полосы разной ширины.

1 В работе участвовали инженеры Я. А. Бурштейн, В. Я- Тишков, Е. П. Сер­ геев, Г. М. Смыслов, М. В. Тувакин, лаборанты Н. М. Никуличева, Н. А. Цветкова.

25}

Скорректированные шлифовочные кривые показаны для различ­ ных выпуклостей на рис. 90 (по I и I I вариантам). Первый вариант обеспечивает большую равномерность контакта и износа валков, но

ский профиль, а затем производят дополнительные выемки глубиной 0,04—0,06 мм (в 2 раза больше, чем у валков холодной прокатки).

Промышленные испытания новых профилировок на стане про­ водили в течение 1970—1971 гг., сначала в V и V I клетях чистовой группы, а затем — во всех шести клетях.

В процессе испытаний контролировали профиль рабочих валков после шлифовки и после прокатки, твердость бочки опорных валков после шлифовки и после прокатки. Кроме того, наблюдали за усло­

износа рабочих валков с новой профилировкой по сравнению с изно­ сом обычных валков уменьшилась с 0,04-4-0,13 до 0,01-4-0,05 мм.

Характерные профилограммы износа рабочих валков приведены на рис. 91 и 92. Как видно, при достаточно большой общей величине выработки профиль изношенных валков повторяет шлифовочный профиль. Это свидетельствует о том, что условия деформации и удельные давления по ширине полосы при новой профилировке валков более равномерные, что привело к некоторому увеличению стойкости рабочих валков (табл. 17). Как видно, самая высокая

Наблюдения за профилем опорных валков в течение указанных кампаний показали, что их износ в I — I I I клетях при новой профи­ лировке рабочих валков каких-либо существенных изменений не претерпел. В чистовых клетях I V — V I износ стал более равномерным, значительно уменьшились явно выраженные участки неравномерной выработки вблизи кромок полосы, неравномерность износа по длине

253

бочки снизилась с 0,08—0,25 до 0,03—0,13 мм (в V и V I клетях она не превышала 0,07—0,1 мм).

Характерные профилограммы износа опорных валков при новой профилировке рабочих валков показаны на рис. 93.

-0,08

Рис. 91. Профилограммы износа рабочих валков горячей прокатки после шлифовки по

Iварианту:

а— V клеть, прокатано 1900 т стальных полос шириной 1000 — 1045 мм; б — V I клеть, про­ катано 1270 т стальных полос шириной 920 — 1045 мм; / — шлифовочный профиль; 2 — про­

филь после прокатки

Большое внимание в процессе испытаний было уделено изучению твердости опорных валков. Замеры твердости после опытных кампа­ ний показали, что неравномерность наклепа поверхности вблизи кромок опорных валков всех шести клетей значительно уменьшилась.

Твердость при старой профилировке могут характеризовать кривые / на рис. 94, полученные после шлифовки. Несмотря на то что в результате шлифовки (средний съем 2—3 мм) часть наклепа

254

Рис. 93. Профилограммы износа опорных валков горячей прокатки при

была снята, оставшаяся неравномерность наклепа достигает 6—

\9HSh.

Кривыми 2 выражено характерное распределение твердости по длине бочки после окончания межперевалочного периода опорных валков, когда применялись новые профилировки. Кривые 3, по­ строенные по разностям ординат кривых 1 и 2, имеют максимальные колебания 4—6 HSh, что свидетельствует об уменьшении неравно­ мерности наклепа в 2—3 раза.

Показательным в этом смысле является рис. 94, в, где приведено изменение твердости нового опорного валка, введенного в работу первый раз во время опытной кампании. Твердость его после работы увеличилась на 20 HSh равномерно по всей рабочей длине бочки; перепад твердостей не превышал 1—2 HSh, а в прикромочных участках твердость не возросла, как ранее, а даже снизилась на

2—3HSh.

Уменьшение наклепа привело к тому, что количество выкраши­ ваний в прикромочных участках бочки опорных валков чистовой группы стана 2800/1700 значительно уменьшилось, а их средняя стойкость возросла.

Для уточнения влияния новых профилировок рабочих валков на поперечную разнотолщинность и геометрию горячекатаных полос прокатали металл нескольких опытных плавок. Каждую плавку делили на две части: одну прокатывали на валках с новой профи­ лировкой, другую — на валках со старой профилировкой. Разно­ толщинность замеряли на карточках, которые были отобраны на расстоянии 5—10 мм от начала и конца каждой полосы, а у неко­ торых полос — от средней ее части. Измерение поперечного профиля выполняли микрометром через 20 мм у кромок полосы и через 100 мм— в средней ее части.

Измерения показали, что поперечная разнотолщинность у полос, прокатанных на валках с новой профилировкой, в среднем на 0,03 мм меньше, чем у полос, прокатанных со старой профилировкой. Форма поперечного профиля стала более плавной, что благоприятно сказалось на последующих переделах, особенно при холодной про­ катке. Отсортировка горячекатаного листа по коробоватости и волнистости уменьшилась с 3,62% (средняя за полгода до введения новых профилировок) до 1,73% (средняя за полгода после введения новых профилировок, что видно из следующих данных, полученных при рассортировке горячекатаного металла на Череповецком заводе

с декабря 1970 г. по ноябрь 1971 г.:

258