Файл: Колпашников, А. И. Армирование цветных металлов и сплавов волокнами.pdf

локи из этой (стали выгоднее вести волочение с жидкими смазками. На любой передельной стадии волочение мож­ но производить с практически неограниченными суммар­ ными обжатиями (98—99%).

В целях снятия высоких остаточных напряжений каждую передельную стадию разбивают на два этапа, так как после волочения о суммарным обжатием 85— 90% необходим промежуточный отпуск при температуре 400°С. Температура отпуска может варьироваться в за­ висимости от колебаний свойств партий проволоки.

Волочение проволоки с сухими смазками производят с единичными обжатиями 15—20%. Окончательное во­ лочение проволоки наиболее целесообразно производить на станах многократного волочения с применением жид­ ких смазок и алмазных водок, а также с применением промежуточного отпуска.

Заключительной операцией в технологическом про­ цессе производства высокопрочной проволоки из стали марки ЭП322 может служить окончательный отпуск в проходных печах либо калибровочная протяжка через алмазную волоку. В последнем случае обеспечиваются более однородная структура, высокая коррозионная стой­ кость и более стабильные механические свойства.

Предел прочности проволоки несколько увеличивает­ ся -с уменьшением ее диаметра:

Проволока из аустенитных сталей

Химический состав высокопрочных аустенитных ста­ лей представлен в табл. 8, 9.

Введение в состав нержавеющих хромоникедевых сталей большего количества никеля по сравнению со сталями предыдущей группы обеспечивает более высокую устойчивость аустенита, смещает температуру Мн в об­ ласть отрицательных температур, весьма значительно удаленных от комнатной.

52

Естественно, что в (результате закалки с высоких тем­ ператур без значительного последующего переохлажде­ ния такие стали имеют полностью аустенитную струк­ туру. При температуре выше комнатной аустенитные ста­ ли не претерпевают фазовых превращений (при терми­ ческой обработке).

При обработке давлением с высокими степенями хо­ лодной деформации предел текучести аустенитных ста­ лей резко увеличивается и составляет 90% и более пре­ дела прочности, а пластические характеристики снижа­ ются. Для снятия напряжений, а во многих случаях и обеспечения дополнительного упрочнения хошоднодеформированные полуфабрикаты из рассматриваемых сталей подвергают окончательной термической обработке— от­ пуску.

Аустенитные нержавеющие стали обладают высокой коррозионной стойкостью и технологичностью, имеют высокую и стабильную кратковременную прочность, спо­ собны работать в условиях высоких нагружений как при повышенных, так и при отрицательных температурах, поэтому это наиболее распространенный материал для производства изделий ответственного назначения, в том числе высокопрочной нержавеющей проволоки.

Оптимальное суммарное обжатие при холодном во­ лочении высокопрочной проволоки из сталей типа 18-8, в том числе из стали марки XI8H9T, колеблется в преде­ лах 90—92% [31,43].

Изменения механических свойств проволоки из ста­ ли марки Х18Н9Т в процессе холодного волочения показанынарис. [14—21].

Волочение проволоки из этой стали с суммарными обжатиями выше 92% вызывает более интенсивное уп­ рочнение, но и одновременное падение пластических характеристик на последних переходах.

При волочении высокопрочной нержавеющей прово­ локи из этой стали с суммарной степенью деформации 90—92% и средним коэффициентом вытяжки не более 1,28 обеспечивается получение полуфабрикатов, имею­ щих практически полностью мартенситную структуру, на что указывают результаты не только магнитометриче­ ских, но и рентгеновских исследований, причем мартен­ ситное превращение в процессе волочения завершается при степени деформации около 75% [31].

5Ь

2200( 220)

Суммарное oSmamue при Волочении,°Jo

Рис. 14. Влияние суммарного обжатия при холодном волоче­

нии проволоки из стали марки Х18К9Т не предел прочности (диаметр заготовки 3,4 мм):

1— М'ср =1,18; 2 —дср = 1,28

2,20(220)

1 1, 80(180)

С

Is- 1,40(т )

\

. .

1,00(100)

0,60(60)

Рис. 15. Влияние суммарного обжатия при холодном волоче-

нии проволоки из стали марки Х18Н9Т на предел прочности (диаметр заготовки 3,4 мм):

-Иср=1,13; -ДСр=1.42

1$

Рис. 18. Влияние суп

марки Х18Н9Т (диаметр

заготовки 3,4 мм):

/ - и ср=М8; 2-м ср

= 1,28

Суммарное обжатие при волочении, °/о

Высокопрочная проволока со структурой мартенсита деформации может быть получена при указанных пара­ метрах процесса холодного волочения изстали марки Х18Н9Тпри следующих содержаниях основных легирую­ щих элементов: 0,07—0,09% С, 17,0—18,0% Сг, 8,0— 9,2% N1, 0,40—0,55% Ti*. ■

* М а н у й л о в В. Ф. Исследование влияния условий волоче­ ния на свойства и структуру высокопрочной нержавеющей проволо­ ки. Канд. дис. М„ МАТИ, 1967.

57