Файл: Труфяков, В. И. Усталость сварных соединений.pdf

"гЯ=0,24 — 0,5 к Г / л ш 2 < с т л < о > = 0 ' 7 5 — 0,5

кГ/мм2,

(59)

где о> — граница рассеяния предела выносливости,

установленная

по данным представительной выборки и отвечающая заданной

ве­

роятности неразрушения Р.

Ов->-

-Я=вЯ О.ЗнГ/мн1

1 Тр~'0.95

0?

W * i c ' —

б

•

N

Рис. 113. Схема

границы рассеяния

предела

выносливости:

а — первый исход

испытаний; б — второй исход

испытаний.

При рассмотренном способе нахождения а, нормативное сопро­

тивление усталости Rf для первого и второго

исходов

испытаний

определяются

соответственно

так:

и

= аг — Да8

(60)

= о> — Да? — 0,5 кГ/мм2,

(61)

где аг — среднее значение предела

выносливости, установленное

по кривым а — N, в которых

положение горизонтального участка

определяется

минимальным числом

образцов;

Да? —

отклонение

испытаний с вероятностью 6 >

0,05 от нижнего доверительного ин­

тервала of,

установленного по данным представительной выборки.

С

учетом

неравенств

(58) и (59) максимальные отклонения

R"

от of

соответственно для

первого и второго исходов испытания

со­

ставляют

Д о Г х =

До>в +Да;',

(62)

До>т ах =

До>в +

До-? + 0,5 [кГ/мм2].

(63)

Здесь

Да" — отклонение

нижней границы рассеяния предела

вы­

метр Да? + 0,5 кПмм2,

определяющий

R" при втором исходе испы­

таний, равны между собой. Практически

они не зависят

от

вида

Т а б л и ц а 47. Значения Аа"г,

да™ и Дсг^различных сварных соединений,

кГ1ммг

ПерпыЛ исход

Второй исход испытания

испытания

Соединение и

характеристика

цикла

а т а х

ДО?+0,5

Л а т а х

Да*

4

Г

До"

Стыковые, г = —1

0,98

0,49

1,47

0,44

0,94

0,17

1,11

Нахлесточное, г = —1

1,03

0,53

1,56

0,52

1,02

0,15

1,17

Нахлесточное,

г = 0

1,10

0,73

1,83

0,56

1,06

0,26

1,26

Соединение с

перасекаюиди-

0,89

0,50

1,39

0,43

0,93

0,17

1,10

мися швами, г = —1

Средние

значения

1,00

0,56

1,56

0,49

0,99

1,19

1,16

R"r=<yr — 1,0 [кГ/мм2]. '

(64)

Т а б л и ц а 48. Расчетные сопротивления усталости R r < кГ/мм*,

сварных со­

ливости,

например

а0

или а_ь

Поскольку

а*• (max)

°r

(mia)

+ <*0 и о, (min)

r r j m a x ,

получаем

° 7

(max) —

1 — г

(65)

'•Ягтах.кГ/ш-

или

в

случае

выражения

55

<Мтах> ч е Р е з сг_1

2а

(66)

OV (max)

— j

Соответственно

формулы

для

определения

норматив­

ных

R"

и

расчетных

сопро­

тивлений

Rr

приобретают вид

1 — г

1

[кГ/мм2

или

/?"

=

2а

1

[кГ/мм2];

(67)

О

5

10 15

20

25

30

^.КГ/им1

Rr(P)

=

Рис. 114. Диаграмма

расчетных сопро­

-l—AR(P)

[кГ/мм2]

тивлений

усталости

для

вероятности

неразрушения Р = 0,95 основных типов

или

R, (Р)

=

2а

сварных

соединений

малоуглеродистых-

низколегированных

и

высокопрочных

сталей:

— ' I — AR(P)

[кГ/мм2].

/ — стыковые; 2 — стыковые,

пересекаемые

продольными

швами; 3

— прикрепление фа-

(68)

сонок в стык; 4— прикрепление

планок, ре ­

бер и д р у г и х

вспомогательных

элементов;

Эти формулы и подсчитан­

5 — нахлесточные с обваркой

по

контуру;

6 — нахлесточные с фланговыми

швами; 7,

ные по ним значения

Rr,

от­

8 и 9 — расчетные

сопротивления

по у с л о ­

вечающие

вероятности

нераз­

вию статического

нагружения

R

соответ­

ственно

малоуглеродистых,

н и з к о л е г и р о ­

рушения

Р =

0,95

и

относя­

ванных

и

высокопрочных сталей .

щиеся

к

необработанным

сталей,

рекомендуются [95] для использования на практике

(табл. 48

и рис. 114).