Файл: Расчеты и анализ режимов работы сетей учеб. пособие.pdf

ности остается неизменным и равным 0,9. Потерями актив­ ной мощности в синхронных компенсаторах можно пре­ небречь.

Решение. В режиме наибольших нагрузок генераторы

ЭС2 выдают на шины 110 кВ при cos ср = 0,9 (tg ф = 0,483)

реактивную мощность Qr = 28,8-0,483 = 13,9 Мвар. При этом реактивная мощность Q2b — —6,3 Мвар. Знак

минус указывает на то, что этот поток направлен из линии

кшинам 110 кВ ЭС2.

Врассматриваемом режиме с шин ПО кВ должна по­ требляться реактивная мощность (рис. 4-11, а)

Qk= Qtb — Qr = — 6,3 — 13,9 = —20,2 Мвар.

Рис. 4-11.

Учтя потери в сопротивлении х7 (рис. 4-10), найдем мощность синхронных компенсаторов в режиме потребле­ ния:

Для режима наименьших нагрузок реактивная мощность генераторов составляет:

Qr = 2,7 •0,483 = 1,3 Мвар.

В соответствии с рис. 2-48 Qib — 13,9 Мвар, поэтому

Qk= Qa* - Qr = 13,9 - 1,3 = 12,6 Мвар.

Выдаваемая при этом мощность синхронных компенса­ торов (рис. 4-11, б) определится как

Q c. k. b = 12,6 + ^ 3 2 = 12,6 + 0 ,4 = 13 Мвар.

175

Результаты расчетов других режимов сведены в табл. 4-1 и иллюстрируются рис. 4-12.

Мвар

Рис. 4-12.

Установленная мощность синхронного компенсатора Qc. к.у должна выбираться, исходя из режима потребления реактивной мощности (| Qc к. п I > I Qc. к. в I)- Так как в ре­ жиме недовозбуждения синхронный компенсатор может

потребить реактивную мощность не более чем — Qc к в, то

%d

Qc. к. у = I Qc. к. п I %d-

Приняв в соответствии с [Л. 5], ха = 1,96, найдем:

Qc. к. у = 19,1 • 1,96 = 37,5 Мвар.

176

Задача 4-8

Для снабжения электроэнергией двух предприятий / и 2 от питающей подстанции А сооружается кольцевая сеть (вида рис. 4-2, а) напряжением 110 кВ. Понизительная подстанция 1 расположена на расстоянии 30 км от подстан­ ции А, ее наибольшая нагрузка составляет S , = 40 + + /15 М В-А, а время использования наибольшей нагрузки Тш = 6 100 ч. Наибольшая нагрузка подстанции 2 равна

большей нагрузки линий А-1\ 1-2; А-2 в предположении ра­ венства сечений проводов всех трех участков сети и совпа­ дения максимумов нагрузок подстанций.

Решение. Определяем мощности на головных участках

Для проверки результатов находим

S ^ ,+ 5 д2 = 27,3 4- /10,45 + 37,7 -f- /14,55 =

= 65,0 +/25 М В-А,

что равно сумме мощностей подстанций 1 и 2

S, + = 65 + /25 МВ •А.

Поток мощности по линии 1-2

$ 1г = S’, — SA1= 40 +/15 - 27,3 - /10,45 =

= 1 2 ,7 + /4,55 M B -А.

Точкой раздела мощности являются шины подстанции 1, которая получает электроэнергию по линиям А-1 и 1-2. Поэтому время использования наибольшей нагрузки линий

А-1 и 1-2 равно Тв61, т. е.

177

Вычислим Тпб А2 по приближенному соотношению

чает питание по двум параллельным линиям 35 кВ длиной 10 км, активное сопротивление каждой линии 4,5 Ом. На понизительной подстанции установлены два трансформатора

- о;в%.

График потребителя трехступенчатый, причем продол­ жительность активной мощности 10 МВт (100%) составляет

2 500 ч/г, 5 МВт (50%) 3 000 ч/г и 2,5 МВт (25%) — осталь­ ное время в году. Коэффициент мощности потребителя во всех режимах можно считать постоянным.

Т р е б у е т с я определить мощность потребителя, при которой целесообразно отключать один трансформатор при условии: а) работы двух линий и одного трансформатора и б) отключения одного трансформатора вместе с линией на передающем конце. В этом случае предполагается, что на высшей стороне потребительской подстанции нет выключа­ телей, а надежность электроснабжения потребителя обеспе­ чивается соответствующими средствами автоматики.

Решение, а) Определяем мощность нагрузки, при кото­ рой потери в одном и двух трансформаторах равны:

S , p= 1 0 ] / = 10 У ж = 1 0 / 0 ^ 7 9 =

= 10 - 0,616 = 6,16 МВ -А.

Наибольшая нагрузка подстанции составляет:

S Hl = l/ l0 2 + 4,82= 1 1,1 МВ-А,

при этом мощность, отвечающая второй ступени графика нагрузки,

-SM = 0 , 5 - 1 1 , 1 = 5,55 МВ-А.

Эта мощность меньше расчетной нагрузки, при которой потери в одном и двух трансформаторах равны, поэтому при снижении нагрузки надо отключать один трансформатор.

178

б) Мощность нагрузки, при которой потери активной мощности в одном и двух блоках линия—трансформатор будут одинаковы, можно найти, предположив, что учет по­ терь в трансформаторах мало сказывается на величине потерь в линиях.

Действительно, потери активной мощности в двух парал­ лельных линиях без учета потерь в трансформаторах в ре­ жиме наибольших нагрузок составляют:

Мощность в конце линий

S : = 10 + /4,8 + 0,065 + /0,62= 10,06 + /5,42 МВ ■А,

при этом потери мощности определяются как

Для режима сниженной нагрузки эта ошибка будет еще меньше, поэтому сделанное выше предположение следует считать справедливым. В принятых условиях мощность нагрузки, при которой целесообразно переходить к работе одним блоком, определяется из неравенства

= 10 0,24 = 2,4 МВ-А.

Так как нагрузка, отвечающая третьей ступени графика,

5 н3 = 0,25 •S H1 = 0,25 •11,1 = 2,77 МВ ■А,

то отключать один блок линия—трансформатор даже в этом режиме нецелесообразно из-за больших потерь в ли­ нии.

179