Файл: Повышение несущей способности механического привода..pdf

В формулах ( 6 . 2 1 )

индекс I

обозначает первый полушеврон,

индекс

I I — второй

полушеврон;

пр —

сечение

проточки.

Входящие в формулы ( 6 . 2 1 ) величины а, е,

L — геометрические

размеры (рис. 6 . 4),

аи

и аг

— суммарные линейные податливости

шеек подшипников

и самих

подшипников (I и I I — индексы под­

шипников (рис. 6 . 4) .

а ,

а( .

4~

а

11под1

СХ] =

а 1ш

а [под-

Пш

Величина а / п р , входящая

в формулу

( 6 . 2 1 )

для А/, есть подат­

ливость

половины

участка

проточки

между

полушевронами.

Величины аш

и а / п р

определялись по формулам:

а3

kma .

ЗЕ J щ +

GSm'

(6.22)

е3

+

П

GS

np

ЗЕ

J

р

Трансцендентные выражения со зависят от первоначального

неприлегания. При отсутствии

первоначального неприлегания:

»ш =

ю е

=

°-

Если первоначальное неприлегание задано по линейному за­

кону

А (х)

=

Б 0

-f- Вгх

то

®ш =

(Вц

— Вх и)

L E J ;

coQ =

Вх

1 + 5 2 „ .

Знаки

перед

В , ,

и

В1П

соответствуют

направлению

осей хг

и хп

(рис.

6.4).

и

содержат частное

решение

Расчетные формулы

(6.20)

( 6 . 2 1 )

ср (Л;), его производные

и их

значения

при х — 0 и х =

Ъ, т. е.

величины

ф ( 0 ) ;

Ф (Ь);

Ф'(0);

ф'

(Ь)

и

т.

д.

Если первоначальное

неприлегание

задано

в виде

полинома

4-й степени от

координаты

х:

А (х)

=

В0

+

p V

+

В2х2

+

Вях3

+

BiX\

(6.23)

Частное решение также является полиномом 4-й степени:

Ф (х)

=

р о

+

P i * +

Р 2 * 2

+

Р з * 3

+

р 4 * 4 .

(6.24)

где

(32

- E J B 2

+ ± 4 • 3 - Р 4 ;

h = E J B 4 ;

% = E J B 3 ;

Р0 = E J B 0 + t 2 • 1 • р 2 +

4 • 3 • 2 • 1 • р 4 .

К'ь(0) = К'ь(Ь),

(6.26)

А'(х) = В 0

+

Т

т

" I

, r icos 4

(J

1 х ,

at

2L - +

- l ^

-

( T

o - - - 2

- j +

r±cos

2 С

u

(6.27)

для второго

полушеврона:

Д п

(х) =

В0 ' -|

* ]

v '

COS Ct(

2 L

r{

COS' a t

(

J

1

2

С

где

GJ,

1 1

%20

~\~ Тф

Xib +

^ X ;.36-

= (ha

I- Xio +

Xi6

+

J

np

/

Кь (х) ••

Т*

^Кьо(х)-~К1(х),

(6.28)

2

/

S

0; Кь (х) —

где /Сьо (*) — неравномерность

нагрузки при А (х) =

расчетном

режиме).

По формулам (6.20), (6.21), (6.26) были проделаны расчеты и

построены

графики.

На рис. 6.5 даны совмещенные эпюры распределения

нагрузки

для

шевронных

шестерен

при

следующих

исходных

данных:

£ =

2,2-106

кгс/см2 ;

G = 8,5-105

кгс/см2 ;

С = 1 4 - 1 0 4

кгс/см2 ;

2 6

=

1,05 н-2,65;

£ = 0 , 2 5 ;

|^ =

0,25;

dBH

=

0;

- ^ = 0,72;

=

0,95;

а ' о д -

« п о д

= 0;

А

(х)

=

0;

т0 =

1,0;

xf,1 =

0.

По

оси

абсцисс отложена

величина

(Kb —

Кх),

определяемая

по формуле

(6.6),

на

второй

шкале

по

оси

абсцисс

отложена

ве-

личина

b

%

(относительная

координата).

По

оси

ординат

от-

— з

—

"1

кладываются

кривые

Кь (х)

=^

•

при заданном отношении

, а также построить эпюру

удельных

"1

нагрузок, умножая

Кь (х)

и wncp.

Соотношения таких

геометри­

ческих размеров как

у

2е_

- р сравнительно мало влияют

"1

" i