Файл: Особенности вскрытия, испытания и опробования трещинных коллекторов нефти..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 22.10.2024
Просмотров: 61
Скачиваний: 0
Т а б л и ц а 10 Коллекторские свойства и остаточная водонасыщенность моделей пласта
|
Открытая пори стость образцов керна. % 1 |
Средневзвешен ная открытая по ристость по всей модели пласта, % |
Объем нефтена- |
сыщенного емко стного пространст ва в каждом об разце керна К,см3 |
Объем связанной (остаточной) воды в каждом образ це керна V,, см3 |
Суммарное содер жание в модели пласта связанной воды от объема открытого емкост ного простран., % |
Абсолютная про ницаемость образ цов керна в моде ли, мД |
|
|
| |
|
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
5 |
6 |
П р н м с ч а н н е
7
|
|
|
Модель пласта № 5 |
|
|
|
|
|
||
17,9 |
|
2,12 |
0,653 |
|
39,1 |
При 65°С |
динамичес |
|||
15,5 |
|
1,22 |
0,263 |
|
76,1 |
кая |
вязкость |
рекомбм- |
||
17,2 |
|
2,22 |
0,263 |
|
140,5 |
мированной |
пробы пла |
|||
18,5 |
14,2 |
1,98 |
0,468 |
16,3 |
153,4 |
стовой нефти |
при атмо |
|||
13,4 |
|
1,15 |
0,220 |
|
103,9 |
сферном |
давлении |
|||
10,1 |
|
2,08 |
0,003 |
|
36,6 |
|х=3,85 |
сПз, удельный |
|||
9,6 |
|
0,94 |
0,428 |
|
62,4 |
вес |
пластовой |
воды |
||
11,9 |
|
2,06 |
0,400 |
|
23,6 |
7 |
=1,222 |
гс/смз, |
||
|
|
|
|
|
|
длина модели |
пласта |
|||
|
|
|
|
|
|
I |
=23,8 см, удельный |
|||
|
|
|
|
|
|
пл |
рекомбиннрованной |
|||
|
|
|
|
|
|
вес |
||||
|
|
|
|
|
|
пробы пластовой нефти |
||||
|
|
|
|
|
|
Y |
=0,852 |
гс/смз |
||
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
S „ =13,77 |
|
|
2 ,,=2.698 |
|
|
||||
|
|
|
Модель пласта № 6 |
|
|
|
|
|
||
8,3 |
|
0,97 |
0,592 |
|
16,3 |
|
fj.=3,85 |
сПз, |
||
13,0 |
|
1,75 |
0,641 |
|
31,3 |
|
7в =1,222 гс/смз |
|||
14,1 |
|
1,34 |
0,463 |
|
41,6 |
|
||||
11,8 |
26,0 |
|
|
|
|
|
||||
17,0 |
1,43 |
0,476 |
145,0 |
|
/п л =23,5 см |
|||||
6,0 |
|
0,51 |
0,186 |
|
32,4 |
|
||||
15,3 |
|
1,87 |
0,57 |
|
27,8 |
|
|
|
|
|
12,0 |
|
0,95 |
0,256 |
|
25,5 |
|
7Н |
=0,852 гс/см8 |
||
9,3 |
|
0,87 |
0,234 |
|
13,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
=9,69 |
|
ZVi =3,418 |
|
|
|
|
|
|
|
|
. Модель пласта № 7 |
|
|
|
|
|
||
16,2 |
|
0.73 |
0,389 |
|
153,4 |
|
|
|
|
|
11,3 |
18,3 |
0,70 |
0,213 |
26,7 |
76,1 |
|
р.=3,85 сПз |
|||
17,6 |
0,42 |
0,356 |
16,3 |
7В =1,263 гс/см3 |
||||||
17,9 |
|
0,66 |
0,165 |
|
140,5 |
|
||||
25,8 |
|
0,56 |
0,178 |
|
23,6 |
|
/п л =23,5 см |
|||
12,5 |
|
0,48 |
0,134 |
|
103,9 |
|
||||
18,4 |
|
1,07 |
0,402 |
|
39,1 |
|
7Н =0,852 гс/см3 |
|||
25,9 |
|
2,89 |
0,176 |
|
36,6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
\ |
=5,51 |
|
:„ =2,009 |
|
|
|
||
26
стостькерна, Открытая% пориобразцов
1
16,1
11,9
17,6
17,9
25,3
12,7
18,7
26,0
23,2
22,8
15,9
13,8
14,4
19,7
12,5
14,6
16,0
11,9
17,7
18,0
25,6
12,6
19,0
26,0
|
Средневзвешен ная открытая по ристость по всей модели пласта, % |
Объем нефтенасыщенного .емко стного простран ства в каждом образце керна V, см3 |
2 |
3 |
|
1,04 |
|
1,09 |
|
1,57 |
18,2 |
1.51 |
|
0,54 |
|
0,91 |
|
1,03 |
|
0,98 |
V |
=8,67 |
-V |
|
|
0,61 |
|
0,68 |
|
0,39 |
17,1 |
1,18 |
|
0,73 |
|
0,56 |
|
0,82 |
|
1,25 |
|
=6,22 |
|
0,67 |
|
0,23 |
|
0,12 |
18,3 |
0,88 |
|
0,64 |
|
0,50 |
|
1,01 |
|
0,41 |
|
=4,46 |
|
Объемсвязанной (остаточной)воды каждомв образце К,,кернасм:' |
Суммарноесодер вжаниемодели связаннойпласта отводыобъема открытогоемкост простран.,ного % |
Абсолютнаяпро ницаемостьобраз кернацов в модели,мД |
Продолжение табл. 10 |
||
П р и м е ч а н и е |
|||||
|
|
|
|||
4 |
5 |
6 |
|
7 |
|
Модель пласта № 9 |
|
|
|||
0.429 |
|
21,5 |
(л=3,07 сПз |
||
1,241 |
|
43,6 |
|||
0,163 |
|
44,9 |
7„ |
=1,263 гс/см3 |
|
0,226 |
20,8 |
145.0 |
|||
0,04 |
|
33,8 |
/ п л |
= 23,5 см |
|
0,007 |
|
20,1 |
|||
0,089 |
|
28,0 |
7 Н |
-=0,845 гс/см3 |
|
0,084 |
|
11,0 |
|||
|
|
|
= 2,279 |
||
Модель пласта № 10 |
|
|
|||
0,237 |
|
153,4 |
|
|
|
0,164 |
|
76,1 |
fi=3,07 сПз, |
||
0,296 |
20,2 |
16,3 |
7 В |
=1,263 гс/см3 |
|
0,210 |
140,5 |
||||
0,122 |
|
23,6 |
/п л =24,2 см |
||
0,119 |
|
103,9 |
|||
0,337 |
|
39,1 |
7Н |
=0,844 гс/см3 |
|
0,054 |
|
36,6 |
|||
|
|
V |
= 1,579 |
||
|
|
"У, |
|||
Модель пласта № 12 |
|
|
|||
0,229 |
|
15,3 |
|
|
|
0,178 |
|
95,1 |
ц=3,07 сПз, |
||
0,386 |
|
87,4 |
-Г„ =1,263 гс/см3 |
||
0,169 |
42,0 |
123,6 |
|||
0,228 |
|
19,8 |
/п л =24,2 см |
||
0,884 |
|
98,8 |
|||
|
|
|
|||
0,406 |
|
45,4 |
Кн |
=843 гс/см3 |
|
0,765 |
|
31,2 |
|
|
|
|
|
|
=3,245 |
|
|
21
|
Открытая порис тость образцов •>ерна, % |
Средневзвешен ная открытая пористость по всей модели пласта, °'° |
Объем нефтенасы- |
щенного емкост |
ного пространства в каждом образце керна V, см3 |
|
|
1 |
1 |
|
1 |
2 |
|
|
3 |
23,3 |
|
0,08 |
22,9 |
|
1,12 |
15,9 |
17,1 |
0,12 |
13,9 |
|
1,10 |
14,4 |
|
0,06 |
19,8 |
|
0,09 |
12,5 |
|
0,07 |
|
|
2 Х =2,6 4 |
32,3 |
|
1,69 |
26,1 |
|
1,99 |
25,6 |
20,8 |
2,13 |
19,1 |
|
2,34 |
18,0 |
|
2,04 |
12.61,12
11,9 |
|
1,18 |
|
1 \ |
=12,49 |
17,7 |
|
0,16 |
22,1 |
|
0,47 |
20,9 |
19,0 |
0,37 |
16,1 |
|
0,17 |
20,1 |
|
0,18 |
16,3 |
|
0,40 |
20,3 |
|
0,22 |
|
S K = 1 . 9 7 |
|
19,6 |
|
0,05 |
22,8 |
|
0,11 |
15,4 |
16,2 |
0,07 |
14,8 |
|
1,37 |
14,3 |
|
0,11 |
12,4 |
|
0,34 |
|
2 К = 2 , 0 5 |
|
|
Объем• связанной (остаточной)воды каждомв образце V,кернасм' |
Суммарноесодерж. моделив пласта связаннойводы объемаот откры емкостноготого простр.,% |
Абсолютнаяпро ницаемостьобраз кернацов модели,в мД |
|
Продолжение табл. 10 |
|||
|
П р и м е ч а н и е |
||||||
|
|
|
|
||||
4 |
5 |
6 |
|
|
7 |
|
|
Модель пласта № 13 |
|
|
|
|
|||
0,278 |
|
19,0 |
|
ц = 2 , 9 4 сПз, |
|||
0,165 |
|
38,5 |
|
7U |
=1,263 |
гс/см8 |
|
0,110 |
77,6 |
31,5 |
|
||||
0,048 |
|
145,0 |
|
/п л |
=25,0 см |
||
0,029 |
|
32,4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
0,071 |
|
22,4 |
|
7„ |
=0,849 |
гс/смз |
|
0,057 |
|
22,8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
S K |
=0,758 |
|
|
||
Модель пласта № 14 |
|
|
|
|
|||
1,102 |
|
37,5 |
|
(а=2,94 сПз, |
|||
0,440 |
|
41,4 |
|
fB |
=1,252 |
гс/смз |
|
0,428 |
20,8 |
23,4 |
|
||||
|
|
|
|
||||
0,444 |
|
46,7 |
|
/п л |
=22,4 см |
||
0,335 |
|
67,8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
0,226 |
|
90,3 |
|
7Н |
=0,849 |
гс/см3 |
|
0,301 |
|
90,6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
Модель пласта № 15 |
|
|
|
|
|||
0,328 |
|
44,3 |
|
ц = 2 , 9 4 сПз |
|||
0,217 |
|
15,5 |
|
7В |
=1,252 |
гс/смз |
|
0,211 |
47,0 |
19,4 |
|
||||
|
|
|
|
||||
0,055 |
|
10,2 |
|
/п л =20,0 см |
|||
0,137 |
|
13,5 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
0,275 |
|
34,1 |
|
7„ |
=0,849 |
гс/см» |
|
0,530 |
|
24,3 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
S K |
= !,753 |
|
|
||
Модель пласта № 16 |
|
Н.=2,94 сПз |
|||||
0,105 |
|
22,3 |
|||||
0,049 |
|
28,5 |
7=1,257 гс/смз |
||||
0,488 |
30,2 |
23,7 |
|||||
|
|
|
|||||
0,095 |
|
145,0 |
г п л = 1 6 , 0 |
см |
|||
0,029 |
|
22,7 |
7Н |
=0,849 |
гс/см» |
||
0,121 |
|
22,2 |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
=0,887 |
|
|
|
28
|
|
=4 |
4 5 |
a s . |
В* |
7 > — >
24
и |
Г |
|
( г
1 Д а = й
т
Рис- 9. Схема установки для моделирования процессов фильтрации в условиях, подобных пластовым.
/ — ручной пресс; 2, |
3, 4, 5 — колонки высокого давления; 6, |
7 — контрольные |
колонки; 8 — кернодержатель; |
9 — резиновая |
м а н |
жета; 10 — стальная |
решетка; Л — к е р н ; 12 — спираль для |
обогрева; 13 — электродвигатель; /4 — редуктор; |
15 — первый |
прессу |
|
|
/6 — второй пресс; |
/7 — контейнер; |
18 — насос. |
|
|
Углеводородной жидкости (очищенном керосине). Результаты бп: ределения коллекторских свойств пород и остаточной водонасыщенности даны в табл. 10.
Экспериментальная установка (рис. 9), на которой определя лось влияние фильтрата промывочной жидкости на матрицу тре щинного коллектора, была сконструирована на базе УИПК-1. Основными узлами экспериментальной установки являются: уст ройство, позволяющее задавать постоянный расход жидкости в . кернодержателе 8 и перепады давления на его торцах; емкости i высокого давления, представляющие собой цилиндрические тол стостенные колонки 2, 3, 4, 5, две из которых 4 и 5 заключены в кожух и снабжены электрическими спиралями для термообогре ва пластовых жидкостей; секционный кернодержатель 8, позво ляющий смонтировать модель пласта длиной до 1 м. Составной керн помещается в резиновую манжету 9, которая находится в перфорированном стальном цилиндре. Горное давление имитиру ется гидравлическим обжимом. Боковой обжим на модель пла ста передается через манжету, а торцовый — через толкатели. Толкатели ^меют центральные отверстия для создания противо давления и течения фильтрата. Между торцами модели пласта и толкателями размещаются распределительные шайбы с радиаль ными и концевыми канавками, а также сетки, которые обеспечи вают равномерное распределение потока жидкости по поперечно му сечению торцовой части модели пласта. Кернодержатель за- : ключей в кожух, снабженный электроспиралью для создания пла стовой температуры, регистрация и регулировка которой осуще ствляются с помощью электроконтактного термометра и реле.
Работа на экспериментальной установке проводилась в следу ющем порядке. После проверки взаимодействия всех узлов и опрессовки коммуникаций при давлении 500 кгс/см2 собирали мо дель пласта в кернодержателе и заполняли колонки высокого давления испытуемыми жидкостями. Во избежание разрыва рези новой манжеты давление, обжима в кернодержателе, имитирую щее горное давление, и противодавление в модели, имитирующее пластовое давление, поднимались постепенно и ступенчато с опе режением давления гидрообжима на 50—75 кгс/см2 . При дости
жении |
пластовых условий — давления гидрообжима |
450— |
||
500 кгс/см2 и противодавления в модели 290—300 кгс/см2 |
— вся |
|||
система |
емкостей, коммуникации и кернодержатель нагревались |
|||
до пластовой температуры |
(для межсолевых отложений — 65°С). |
|||
В течение всего эксперимента эта температура |
поддерживалась |
|||
постоянной. |
|
|
|
|
При заданных скоростях и перепадах давлений осуществля |
||||
лось насыщение, а затем фильтрация рекомбинированной |
пробы |
|||
пластовой нефти. При установившемся режиме |
определялся ко |
|||
эффициент фазовой нефтепроницаемости по формуле |
|
|||
|
иг — |
1 0 0 0 Г1!! А]Л |
|
|
30
гДе |
(i„—вязкость рекомбинированной пробы |
нефти в пластовых |
|
условиях в сПз; F — площадь поперечного сечения модели в см2 ; |
|||
1 и л |
—длина модели пласта в см; Q — расход |
1 см3 жидкости за |
|
время Г в с; Ар—перепад |
давления при установившейся филь |
||
трации в кгс/см2 . |
|
|
|
После установившейся |
фильтрации нефти |
и определения ко |
|
эффициента начальной нефтепроницаемости К\ систему переклю чали и на модель пласта воздействовали определенным объемом фильтрата промывочной жидкости в условиях динамической фильтрации, а затем и в статическом состоянии. В этом состоянии система оставалась 18—20 ч. По истечении этого времени присту пали к имитации вызова притока и определению коэффициента нефтепроницаемости /С2-
Для этого производилась фильтрация нефти в противополож ном (по сравнению с первоначальным) направлении, которую осуществляли до установившегося режима при заданных скоро стях и перепадах давлений.
После окончания эксперимента модель пласта разбиралась, образцы взвешивались и поступали в аппараты Закса для отгон ки воды и нефти толуолом. При этом велся учет водной фазы, отражающей содержание связанной воды и воды, оставшейся от воздействия фильтрата промывочной жидкости. Окончательная очистка образцов от минеральных солей и смолистоасфальтеновых компонентов производилась в аппарате Сокслетта последо вательно спирто-бензольной смесью и хлороформом.
Результаты экспериментальных исследований. При определе нии коэффициента восстановления проницаемости (3 в процессе экспериментальных исследований на модель пласта воздейство вали жидкостями двух видов: фильтратами буровых растворов и водорастворимыми ПАВ. Использовались фильтраты трех промы вочных растворов:
1) фильтрат раствора, обработанного ССБ и модифицирован ным крахмалом (фильтрат № 2);
2)фильтрат раствора, обработанного ССБ и крахмальным реагентом (фильтрат № 3);
3)фильтрат полиакриламидного раствора (фильтрат № 4). Целью экспериментов было получение сравнительных данных
окоэффициенте восстановления проницаемости в результате воз действия этих фильтратов на матрицу пород-коллекторов в ус ловиях, подобных пластовым. Результаты экспериментов приве дены в табл. 11. Основной вывод, который можно сделать по ре зультатам проведенных экспериментов, заключается в том, что различные промывочные жидкости по-разному влияют на тре щинный коллектор. При разработке проекта на проводку скважи ны для вскрытия продуктивных отложений, представленных тре щинными коллекторами, необходимо предусматривать промывоч ные жидкости, способствующие максимальному сохранению ес тественной проницаемости матрицы трещинного коллектора. Та-
•31