Файл: Сытник, В. С. Основы расчета и анализа точности геодезических измерений в строительстве.pdf

Допуски на некоторые составляющие и замыкающие звенья уравнений (227)—(229) приведены в соответствую­

-±41,2 мм.

Вформуле (228) известно mg (или Ag), но тя-г и ягп,э

остаются неизвестными. По формуле (229) имеем (то же

без учета ягд.Г) mh = ± 7 ,4 мм или ДЛ= Зтн = = ±22,2 мм. Таким образом, известны допуски на замыкаю­

построений для данных сооружений можно рассчитать,

ка при выполнении детальных линейных построений должна

быть не ниже!”Д = —!— ; детальных угловых: ,ris р = ± 24"; S 10 000 S

детальных высотных (передача проектных отметок дна ко­ лодца от высотного рабочего обоснования): - ^ = = ± 2 ,5 мм.

Если в формулах (227)—(229) учесть ошибки из-за темпера­ турных воздействий и неравномерности осадки, то точность детальных построений должна быть несколько выше полу­ ченной. Следовательно, полученные нормы точности на де­ тальные геодезические построения при возведении комму­ никаций реальны с точки зрения требований СНиП и ТУ.

* Технические указания по изготовлению и постройке сборных железобетонных водопропускных труб (ВСН 81-62). М., Строн-

издат, 1963.

112

Для расчета точности детальных геодезических построе­ ний при воздействии зданий из сборного железобетона ис­ пользуем формулы (211)—(215), (220) и (224)—(226).

=9 м.

Допуски и средние квадратические ошибки составляю­

щих указанных формул приведены в [16, 17].

По формуле (174) при a6i = 0,0000125 и максимальной

разности температур изготовления конструкций и их мон­ тажа 8t получим следующие величины ошибок в длине

тов предположим, что Лн.0 = Дгп,<р = ± 5 мм.

Из анализа допусков видно,что все они в основном крат­ ны 5 мм. Тогда составляющие формул (211)—(215), (220),

(224)—(226) можно выразить через Д0.к. Переходя к сред­ ним квадратическим ошибкам, получим:

______________т (с3) = __________________

= У /И д .г —]—7/77с .к “ Ь 2 (3/?1с.к "Ь /И с.к + /Нс. к) 3/Пс.к>

________________» Ф Ф) = ____________________

=У /Ид.г+3/7г§.к+2 (3m2.K+m2.K+m?.K)+3mc.K+m |.Ki

________________ОТ(Сф) = ___________________

=У /Пд.г+5/и?.к+2 (3/п|.к+3/п|.к+тс.к+/и1.к)+3т^к;

________________/п(с„)=____________________

= Y m l . T4-5ml.K+2(3ml.K+3ml.K+ml.K+ml.K)y3ml.K;

(230)

______________m(Sa.n) =

= у 2 (m£.r + m2.K + 3/?г|.к + m l.к);

____________ т{ср)=_______

=У m l.г+ 7 m l.к■+2 (3/n2. к+ m l. к+ ml. к■+ml. к) + ml. к;

_________________ т (ар) = ______________________

=У ml.r+3ml.K+ 2 (3ml.K+ml.K+ m l.K+ m l.K)+ m l.K',

______________ т (сп) = __________________

=] /Г/и ^ г+ 5 т 2.к+2(3/п?.кН-/Пс.к+/Пс.к+тс.к+/и?.к);

113

Пусть //zc. „ = /?гд. г. Тогда

т (с„) = /»д. | ' 20-

Отсюда определяем средине квадратические ошибки детального построения основных, секционных или про­ летных осей:

'Ид.г= 0,22 т (с3)\

т д. г = ° ,2 4 т (а ф);

«*д. г = 0,20 от (сф);

т д -г— 0,30т (Sun);

тя. г = 0 ,2 2 т (ср);

тд. г = 0,24 т ( а р);

тд. г = 0,23-т (сп)-

По формулам (232) рассчитаем точность детальных геодезических построений при возведении одноэтажных и многоэтажных промышленных зданий, а также подкра­ новых путей.

В практике допуски на величину зазора С назначаются в пределах ± 2 0 —30 мм (среднее значение ± 2 5 мм). При А (с) — 3т (с) получим, что т (с) = ± 8 ,3 мм.

Средняя квадратическая ошибка детального построе­ ния основных продольных осей определяется по формуле, полученной для размерной цепи поперечного разреза одноэтажного здания: т д. г = 0,22 т (с3). Так как средняя квадратическая ошибка зазора т (с3) принимается равной

± 8 ,3 мм, то /пд. г = ± 1 ,8 мм. Принимая ширину унифи-

. 114

цированного пролета одноэтажного здания I — 24 м, по­

лучим, что относительная средняя квадратическая ошибка

ность взаимного положения двух смежных поперечных осей здания на фундаментах колонн должна быть не ниже

1 : 7000.

Точность взаимного положения смежных разбивочных осей подкрановых путей в пролете здания при т (5 П. п) =

кающим размером является допуск на отклонение отметки от проекта в последней замыкающей конструкции относи­ тельно фундамента (стропильная ферма, ригель, подкра­ новый рельс) или разность отметок двух конструкций. При этом для каркасов одноэтажных и многоэтажных про­ мышленных зданий в уравнение ошибок расчетной цепи входят одни и те же составляющие.

Например, для каркасов одноэтажного и многоэтажно­ го (в пределах одного яруса) зданий имеем соответственно уравнения ошибок высотной размерной цепи (см. рис. 10

т0. к — то же, высотного положения колонны из-за

влияния осадки.

115

Учитывая, что в формуле (234), как и в формулах (230), допуски составляющих правой части (кроме т д г) кратны ± 5 мм [16, 17], принимая Дд. п = + 5 мм (для многоэтажных зданий), Ад. D= ± 1 0 мм (для одноэтаж­

ных зданий) и выражая все ошибки через /п0. ф, получим:

В СНиП Ш-Б.3-62 [16] дан допуск на отклонение опорной поверхности оголовника колонны от проектной

Для расчета точности высотных геодезических построе­ ний при возведении первого яруса многоэтажных зданий воспользуемся полем допуска на разность отметок оголовников колонн в пределах станции нивелирования: | А ± | = = 20 мм для третьего класса точности [15]. На основании

этого вычисляем стандарт на отклонение от проектной от­ метки одной колонны:

Приведенные расчеты показывают, что плановые и вы­ сотные детальные геодезические построения при возведении

116