Файл: Сытник, В. С. Основы расчета и анализа точности геодезических измерений в строительстве.pdf

главным образом за счет ошибок пгп, т с. к, пг в. к- Это

объясняется тем, что проектами предусматривается строгое соблюдение двух условий: соосность выпусков арматуры стыкуемых элементов колонны и соосность разбивочных ри­ сок с геометрической осью элемента колонны. Однако ввиду ошибок из-за невертикальности элементов колонн т п. э первое условие нарушается. Если монтаж элементов колонн вести с соблюдением первого условия', то второе условие не будет соблюдено. Поскольку эти условия взаимозависимы, то происходит поярусное (поэтажное.) накопление ошибок

взаимного положения двух соседних промежуточных осей на междуэтажном перекрытии в плоскостях продольных и

121

поперечных осей здания. Эти формулы действительны при

N^ 10. Они могут применяться при расчетах точности лишь

втом случае, когда на перекрытие яруса проектируются все

промежуточные оси. Однако на перекрытиях каждого яру­ са многоэтажного здания производится детальное построе­ ние основных осей. Поэтому на перекрытие передают только основные и при необходимости секционные оси.

Если основные продольные оси расположены друг от друга через g пролетов, а секционные — через к шагов ко­

лонн, то формулы (259) и (260) принимают следующий вид:

По формулам (261) и (263) предрассчитываем точность взаимоположения основных продольных осей, а по форму­ лам (262) и (264) — основных поперечных и секционных осей, переданных на междуэтажное перекрытие от осевых знаков исходного горизонта.

По формулам (261) и (262) рассчитываем точность проек­ тирования разбивочных осей с исходного горизонта на мон­ тажный горизонт. В проектах допуск на зазор между выпус­ ками арматуры в ригеле и на боковой грани колонны А (ср) принимается одинаковой величины, независимо от числа этажей. Этот допуск определяется как разность между мак­ симальным (агаах) и минимальным (ага1п) размерами пло­

122

ванном множителе / = 3 и уровне надежности q = 0,9973.

Для этой серии зданий допуск на зазор между торцом ригеля и торцом плиты перекрытия А (сп) = ± 30 мм, а следова­ тельно, т (сп) = ± 1 0 мм при тех же значениях t и q.

При существующих размерах секций (например, 63X ХбЗ м), пролетов и шагов колонн ( l = S = 9 M ) g = k =

= 63:9 = 7. В современных многоэтажных промышленных зданиях число этажей не превышает десяти при общей высо­ те здания 50 м.

С учетом этих данных по формулам (261) и (262) для деся­ того этажа (N = 10) получаем: т п. 0 = ± 2 ,4 мм и т п. 0 = = ± 2 ,9 мм. Эти оценки характеризуют точность взаимно­

го положения двух смежных осей на монтажном горизонте. Очевидно, при передаче каждой основной разбивочной оси на перекрытие этажа точность должна быть не ниже значе­

мо проектировать на монтажные горизонты с помощью тео­ долита с накладным уровнем при двух положениях его вер­ тикального круга.

Используя формулы (249) и (250), рассчитаем точность основных геодезических построений на поверхности земли. Для одноэтажных зданий примем унифицированный пролет 1 = 24 м и шаг колонн S = 12 м. Для унифицированных ти­

повых секций этих зданий примем размеры 144x144, 120 X

ложения точки пересечения продольных и поперечных осей: М = Y m l, г (5) ± ml. г (L) = ± 6 ,3 мм.

Предположим, что осевые знаки основных и секционных осей здания вынесены в натуру путем построения проект­

123

ного полигона. Так как секции типовые, то полигонометри­ ческий ход имеет равные стороны. Пусть /га0. г (S) — попе­

речная ошибка стороны хода, происходящая от ошибок в уг­ ловых измерениях. При длине здания 720 м число сторон по­ лигонометрического хода п = 720 м : 144 м — 5. Тогда для

всей длины хода поперечный сдвиг конечной точки будет равен:

Для предрасчета точности угловых измерений в вытяну­ том полигонометрическом ходе воспользуемся формулой, приведенной в работе [9]:

где /тар — средняя квадратическая ошибка измерения угла; [5] — длина хода.

Если в (266) выразить mg через суммарную ошибку за­ мыкающего звена размерной цепи, т. е. mg = 0,20/га ( S ) Y п,

то после некоторых преобразований получим в окончатель­ ном виде выражение для /нр:

нейных измерений с допускаемыми инструкцией [7], можно сделать вывод, что основные оси следует выносить в натуру с точностью полигонометрии I разряда.

Найденные таким образом величины допустимых ошибок угловых и линейных измерений должны приниматься для из­ мерений при создании локальной геодезической основы для отдельных зданий.

124

гллвл vii. ВЕРОЯТНОСТНЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА НЕОБХОДИМОЙ ТОЧНОСТИ ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ

20. РАСЧЕТ ТОЧНОСТИ ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ ПО КРИТЕРИЮНИЧТОЖНОГО ВЛИЯНИЯ

При строительном производстве важно знать оптимальные границы между ошибками геодезических измерений и ошиб­ ками проектного положения конструкций. Для этого необ­ ходимо установить ряд критериев, основанных на вероят­ ностном принципе для случайных величин, подчиняющихся нормальному закону распределения.

В строительной и геодезической литературе устанавли­ вают величину критериев, не приводя достаточных обосно­ ваний и базируясь только на предположениях и упрощен­ ных допущениях. Это привело к значительному разнообра­ зию подобных критериев и большому разнобою в решении этого важного вопроса.

Несомненно, такой разнообразный подход к установле­ нию критериев объясняется как сложностью проблемы, так и спецификой задач, возникающих в каждом случае. Одна­ ко такой подход свидетельствует о необходимости продол­ жения поисков современных и универсальных способов их решения.

Исходя из этого, рассмотрим с позиции теории вероят­ ностей задачу определения оптимального соотношения меж­ ду ошибками проектного положения конструкций, т. е. уста­ новления критериев ничтожного влияния ошибок измере­ ний [20].

Критерием ничтожности ошибок геодезических измере­ ний тг по отношению к суммарной ошибке положения кон­ струкцией т0 назовем такое отношение их, при соблюдении которого неучет величины пгг в выражении функции т0

практически (в пределах заданной точности) не изменит по­

где k — заданное число.

В случае неравенства (268) величина тг ничтожно мала по отношению к величине т 0.

Величина т по абсолютному значению — не обязательно

ничтожно малое число. Она может быть любым числом, ве­

125

личина которого зависит от поставленного граничного усло­ вия, определяемого коэффициентом k.

Таким образом, определение критерия ничтожности сво­ дится к установлению числа k, удовлетворяющего опреде­

ленным условиям. Практически всегда можно поставить ряд граничных условий, которые с практической целесообраз­ ностью учитывали бы различные факторы, влияющие на точность проектного положения конструкций. Эти гранич­ ные условия должны определять такую вероятность появ­ ления ошибок геодезических измерений, с которой практи­ чески можно было бы не считаться.

Рассмотрим случайные ошибки б0 и 8Г, распределенные нормально с математическими ожиданиями р0 = рг = О и дисперсиями ml и т\.

Плотности вероятностей для величин б0 и бг представ­

Очевидно, суммарная ошибка б2 как функция от ошибок 80 и 8Г будет также нормально распределена с параметрами (p,s = 0 и т |). Тогда получим:

_ _ б |

ностей (271)—(273), показаны на рис. 16. Интервал т0 —

— тг и определяет соотношение между ошибками геодези­

ческих измерений и ошибками проектного положения кон­ струкций.

Точка пересечения кривых ср (80) и ср (6Г) определится по формуле

(272)

126