Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

П р и н и м а ем одинаковое несимметричное вертикальное арми­

рование полос А и Б стержнями из стали класса

А - Ш — п о

кра­

ям

по 4 0 2 5 = 1 9 , 6

см2 с расстоянием

8 см от торца до центра ар­

матуры и у проемов по 2025 = 9,8 см2

с расстоянием 4 см от гра­

ни проема до центра арматуры . При действии

горизонтальной

нагрузки слева направо полоса А имеет F-A=\9,Q

см2;

а —8

см;

F'a=9,8

см2;

а'=4

см, а полоса Б имеет Fa=9,8

см2;

а=4

см;

F

= 1

9 , 6 см2;

а'=8

см..

—

F

h

- S

)

X -

^

\ F

a

( i

i

-

a )

+

F:a]

+

+

2

a')

a' -

F

(h-

a)

~a

\F'J-

(—

:

0.

П о д с т а в л я я принятые и полученные расчетные параметры в

кубическое уравнение,

получаем: дл я

полосы А хА—\,1

м;

для

полосы

Б X ß = 4 , 2

м. Н а п р я ж е н и я

в основании

полосы

А

_

Nx

nn

ст<5 =

Ьх2

.

=

90

кгс см-,

—

+ mFa

(х — а) — inFa

(h — х—а)

ста

=

—

(h — X — a) m =

1920 кгс, см-

X

(в растянутой зоне) .

полосы Б

Н а п р я ж е н и я

в основании

аб

== 76

кгс,см2;

оа = 230 кгс,см2

(в растянутой

зоне) .

Работа стены в предельном

состоянии на действие

Рар.

Д л я

определения

У п р

в перемычке

принимаем:

/?£ = 2400 кгс/см2

(сталь

класса

А-І) ;

=

180 кгс/см2

(бетон

марки 200) ;

*пр

ж

= A ^ L =

б см;

Мт

= /?«/, (h! •

=

1,3210е кгс-см;

F n

p

= ^ E £ Ä

2 6

Г С ;

'о

/?" = 4 0 0 0 кгс/см2

(сталь

класса

А-ІІІ)

— д л я

вертикальной

ар­

матуры полос А и Б.

Полоса

А

W =

і

^

_ 8-26 = — 20,8 тс.

FaR"

+ NA

19,6-4000 — 20 800

о Л

„

X =

= —•

~

20

см.

.

bRl

16-180

По

условию мгновенного

равновесия сил в

нижнем

сечении

полосы

дг

I .

I

ІІА

X \

П

Л.

_

X

2

е.

=

ю

—

Л

h- ( . - I

~

17,35 ж;

А

'л,пр

2 ^ 2

Л'л.пр

MA.nP

=

NA.npeA

=

20>*-17,35^360

тс-м (рис.14, ж);

6 , = - ^ - / / = 1 4 ж ;

РА,ПР

= y (Ч„р

+ ^ S К п р ) =

-JJ(360 +

3,25-8.26) =

73,5 тс.

Полоса

Б

(внецентрениое сжатие

полосы)

Nr

в,up

=

—

+ 8-26 = 380 тс;

2

х=

F.R"

+ NB—

FaR"a

а

3

Б

— = 118 с« .

bRl

П о

условию мгновенного

равновесия сил в

нижнем

сечении

полосы

е . =

:

-

f - f l

) + ^ ( f - û ')

- і - =

2,31 M;

:

' - +

^

Na

'

2 2

'

'

A

ß,np

МБ,иР

=

NB.nP

е в

=

380-2,31 =

880

rc-л* (рис. 14, ж);

Р в ,

Р

= f

( ^ . n p + ^

2

О

= £

(880 + 3,25-8-26) =

112 rc;

Л,Р

=

^л.пр +

РБ.и,

=

7

3

> 5

+ 1 1

2 =

185,5 тс;

k =

=

1,92.

Если бы при расчете

в

упругой

стадии были

использованы

формулы

для армирования

перемычек

и полос А

и Б

по

С Н и П

П-В.1-62, были бы

получены

меньшие

величины

fa,

Fa

и

F'a,

а

следовательно, уменьшилась

бы величина Р щ >

Величина ЯП р может быть получена

без

расчета

в

упругой

стадии, если

з а д а в а т ь с я

сечением

арматуры

в

перемычках

и

в

вертикальных полосах.

Определим

РПр

для

четырехветвевой

стены

(рис. 14, и) ://ст

=

=

24

м;

/ г з т

= 3

м;

Л п о р = 0 , 8

м;

/ 0

= 1

м;

/ г А = / г , . = 5,5

м;

/ і Б

=

=

/гв =

6,5

«1 = = £ » 3 = 3 , 2 5

м;

oi =

ß 2 = Ö 2 = « 3 = 3 , 7 5

ЛІ. Д л я

пере­

мычек

принимаем

f n = 7 , 5

см

(сталь

класса

А - І) . Д л я

полос

при

действии РП р принимаем слева направо:

полоса

А :

Fa

=

19,6

елі-;

а =

8 см;

QA

=

180

тс;

Fa

=

d,8cM-;

а'

=

4 сиі;

полоса

Б:

F a =

=

9,8

сл5 ;

а =

а' =

4 сиі2;

Q ß

=

225 тс;

полоса

В:

Fa

=

F'a =

$,8

см*-;

а =

а'

=

4 с,к;

Q ß

=

225

тс;

полоса

Г:

Fa

=

9,8

еж2 ;

а =

4 С Л І ;

Q r

=

180

тс;

^ = 1 9 , б е л / 2 ;

а ' = 8 с . к .

По аналогии с предыдущим примером д л я

перемычек YUv =

= 2 6 тс. Д л я

полос арматуры

из стали

класса

А-ІІІ:

полоса

А:

NA.np

=

180 — 8-26

=

— 20,8 тс;

X =-

F a R

"

+

Ма'"р

-=

19,6-4000 — 20 800 _

2

Q

c j ) (

hP«

~

16-180

Влияние F'a

4 H

не учитываем .

^aH k— - f )

Ä

м

л п р =

"и . щАі

=

20,8• 1 7 , 3 5 « 3 6 0

тс-м.

Распределение предельной горизонтальной нагрузки прини­

маем

по трапеции

| о = 1 4

(см. предыдущий

п р и м е р ) :

Л . п р =

J-

К „ Р

+

a, J

Y)

=

±

(360 +

3,25.8 • 26)

=

73,5

тс;

полоса

Б:

NK

п п = Qr

= 225 тс:

Б,пр

^-Б

1

ГЛ+НБЮ-Г'Л

^в . пр

225 000

7 0

,

.v =

—

=

—

=

/8 сж;

/=•„/?" f h -

bR«

a) +

bRH

16-180

-4" -

К1?! ("TT - «' )

X

a

d \

2

a

Л 2

1

,

h

0 n 7

e =

= 3,97 м-.

M .

2

2

'

'

^ ß , n p

= ^ . t , p ^

=

895

тем;

^ , n p

= f

[ ^ . П р +

1 6 , + « , ) 2 у „ р 1 = 175

полоса

В

So

подвержена

таким

ж е воздействиям,

как и полоса

Б, поэтому Я в , п р = 1 7 5 тс;

полоса

Г:

Nr.np=

H" 8-26 = 380 гс;

1 8 0

х =

^ ч ^ , п

р - ^ =

1 1 8 с ж ;

«s

f ^ ' l V - f - f l ) +

^ " ( t - ' /

» г

:

, „

, г =

+

в 2 , з і

* ;

Г,пр

M

r . n p

= ^r.nPer

=

^TCM;

^ „ P

= f

( * г . п Р

+ W p

) = 1 1 2 r * ;

to

р „ р -

Р л , Ф -

^

Б

. П

Р H" ^в.пр +

Рг,„Р

= 73>5 +

175 Н-

+

175 + 112 = 535,5 тс.

Если принят /< = 2, то дл я такой стены

Р р а С

ч = 5 3 5 , 5 / 2 « 2 7 0 тс.

Принима я другое армирование стены и перемычек,

получим иное

численное

значение Р п р .