Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.10.2024
Просмотров: 89
Скачиваний: 0
70
яння нагрузок, показанных на рис. 17, в, а момент M — следст вием любой из нагрузок, показанных на рис. 17, а, б, г. Пере мещения определим от единичной силы N и от единичного мо-
мента |
М. |
|
|
|
|
Д л я |
упрощения р а с с м а т р и в а е м фундаменты,, |
стоящие |
на |
||
упругом основании с линейной |
зависимостью м е ж д у |
деформа |
|||
циями |
и н а п р я ж е н и я м и а—су, |
где о — н а п р я ж е н и е |
под подош |
||
вой фундамента; с — коэффициент постели основания; |
у — о с а д |
||||
ка основания под подошвой фундамента . |
|
|
|
||
Д л и н у фундамента под полосу стены принимаем |
равной |
дли |
|||
не h в полосы Б стены. Влияние ж е отброшенных фундаментных консолей заменяем действием реактивного отпора грунта по длине этих консолей; отпор здесь рассматриваем в качестве
внешней нагрузки. Ш и р и н а |
фундамента |
з а д а н а величиной |
Ь. |
|
|||||||
На рис. 20, а показана |
схема |
перемещений |
модели |
фунда |
|||||||
мента полосы Б от действия центрально приложенной |
единичной |
||||||||||
вертикальной |
силы N. |
Полоса |
Б с фундаментом |
выделена |
в |
||||||
основную |
систему сечением |
перемычек |
по осям |
/ |
и II. |
З а м е н я я |
|||||
в принятой модели влияние консолей фундамента |
вертикальны |
||||||||||
ми реактивными силами R ' N и R " N , действующими вверх, и скла |
|||||||||||
дывая алгебраически |
силу |
N с силами |
R ' N и R " N , |
получаем |
вер |
||||||
тикальную |
силу No, действующую на |
фундамент |
длиной hB |
и |
|||||||
шириной Ь. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
Р а с с м а т р и в а е м выделенную сечениями перемычек |
полосу |
||||||||||
с одинаковыми |
консолями фундамента, равными по длине /о/2. |
||||||||||
В таком варианте
b — ширина фундамента .
Н а п р я ж е н и е под подошвой фундамента (рис. 20, а)
Прогиб консолей фундамента, прикрепленных к основной системе через упругие шарниры, имеющие жесткость у, под дей ствием реактивных сил RN определяется в ы р а ж е н и е м
(11.76)
П о д с т а в л я я значение fN = |
ajN в (11.76), получаем: |
|
с |
71
7N lobe |
aN il be |
I N
где
16y |
f |
il be \ |
Ібуи |
(11.7b) |
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
V |
24v |
|
|
|
( 0 |
= 1 |
+ |
l'l be |
|
|
24v |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
* , - |
|
- |
- " г ) |
- M i r |
- ä s r ) = < " ' 7 r ) |
||||
П о д с т а в л я я |
значение |
/?дт |
в |
( П . 7 а ) , |
|
получаем:. |
|
||
|
|
|
Ä - g f y ^ |
À |
, І І 7 т Л |
||||
П о величине |
0 |
J определяютV |
тпрогибпрогиб |
|
консоли расчетного фун |
||||
дамента и напряженикение а/іa;ѵN. |
|
|
|
|
|
||||
Перемещение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fN |
= |
± ° N ; |
|
|
(II-7e) |
перемещение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f * = JN - fN = 7- К - V ) • |
(п -7 ж ) |
||||||
П о принятому |
ранее решению о том, что контакт |
фундамента |
|||||||
с грунтовым |
основанием |
не нарушается, |
формулы |
(II.7е, ж) со |
|||||
х р а н я ю т силу |
при |
действии N вверх (рис. |
20,6). |
|
|||||
На рис. 20, в показана схема перемещений полосы Б от дей ствия в ее основании единичного момента М. Полоса Б с фунда
ментом выделена в основную систему |
сечением |
перемычек по |
осям / и / / . Исходя из условия, что |
фундамент |
при действии |
внешних сил, в том числе и моментов, не теряет контакта с осно ванием, имеем по длине фундамента двузначный реактивный от пор, вызывающий изгиб выделенных консолей фундамента в раз
ные стороны (вверх |
и вниз) . |
|
|
Р а с с м а т р и в а е м |
д л я упрощения такую ж е |
симметричную |
си |
стему, как и в предыдущем примере. З а м е н я е м |
отброшенные |
кон |
|
соли фундамента действием реактивного отпора грунта по длине
консолей. Равенство противоположно направленных |
реактивных |
|||
сил, приложенных к левой и правой консолям |
фундамента, поз |
|||
воляет представить их действие на фундамент |
(длиной hE) |
в ви |
||
де моментов т' = т" — т. |
Поэтому фундамент |
длиной ІіБ |
и ши |
|
риной b рассматриваем |
под действием момента |
М0 = |
М—2т. |
|
72
В соответствии с рис. 20, в |
|
М0 |
6 (М — 2т) |
|
|
|
о = |
о = |
а ~ о M |
m |
ам + |
а |
— |
- 2 - |
+ 2 |
2 |
|
||||
|
|
22 |
\V 22 |
j |
П о д с т а в л я я значение о, получаем:
Ii,
а/м |
l0 |
ft. |
4 |
|
|
|
2 |
m = |
4/i, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V2 |
+ 0 |
|
(II.8а) |
Прогиб консолей |
рассеченного |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
фундамента |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
'M |
|
|
|
°м |
І2,1Б |
+ h) 'о 2 |
|
'о |
6/, |
. (11.86) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ah, |
|
|
|
12 J |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2у |
||||||
Подставля я |
f M' |
|
|
|
efM |
|
в |
(11.86), |
получаем: |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2/>д + |
/„) |
1%гЪс |
|
|
(ІІ.8в) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8ftБ |
y(ù |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
П о д с т а в л я я |
значение |
а!М |
|
в (II . 8а), |
получаем: |
|
|
|
|||||||||
|
m = |
aл/ |
|
(2ft £ +/ Q ) / 0 6 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
4А, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
(2/»д |
+ |
Ій) |
il zb2 |
с |
I |
hB |
, |
jo_ |
|
|
|
(ІІ.8г) |
||||
|
|
|
|
32ft в YCù |
|
( |
2 |
|
3 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
, _ ( 2 ° + ° м ) 'о . |
|
|
|
(И.8д) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 ( ° + » І И ) |
' |
|
|
|
|
||
|
|
|
Ма |
|
= M — 2m = Ж — 2 a M n M , |
|
|
||||||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
(II.8e) |
|
|
м " |
|
47« |
|
|
|
|
|
|
W0 + 2PM |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
П о д с т а в л я я (II.8e) |
|
в |
(11.86) |
и |
в (ІІ . 8в), |
получаем |
значения fM |
||||||||||
и a fM |
|
перемещения |
концов |
рассеченного |
|
фундамента |
|||||||||||
Абсолютные |
|
||||||||||||||||
|
F |
|
= F |
= |
1 |
|
/ _ |
/ г |
£ + ' о |
fM |
|
(ІІІ.8ж) |
|||||
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
|||||||||
|
1 |
M |
|
1 |
M |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
73
Угол поворота рассеченного фундамента и полосы Б
Перемещения F'M и F"M соответственно являются долями по
бочных перемещений сил У0 |
в сечениях / и / / от действия |
на по |
лосу единичного момента и |
принимаются для них со |
знаком |
побочных перемещений соосных перемычек надземной части от действия того ж е единичного момента.
Тангенс угла |
t g a M по |
(П.8з) от действия единичного |
момен |
|||||||
та M в основании фундамента является параметром |
дл я опреде |
|||||||||
ления главных и побочных перемещений сил У в сечениях |
/ и // . |
|||||||||
З н а к и этих перемещений |
обусловлены |
при рассмотрении |
пере |
|||||||
мещений |
на |
рис. |
1 7 . |
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 2 |
1 , а — д показаны |
схемы перемещений |
фундамента |
|||||||
полосы Б под действием |
вертикальной единичной силы У0 . |
|
||||||||
П о д |
действием |
силы |
У0 фундамент |
повернется |
на |
угол а |
||||
(рис. 2 1 , 6 ) |
и^іолучит вертикальное поступательное |
перемещение |
||||||||
на величину |
FN |
(рис. 2 1 , г ) . Приводим |
эту систему |
к ранее |
рас |
|||||
смотренным, показанным на рис. 2 0 . Д л я этого реактивный |
отпор |
|||||||||
rrytn a (рис. |
2 1 , в) |
р а с к л а д ы в а е м на пару сил R\, д а ю щ и х |
момен |
|||||||
ты m 1 = m 2 = m = Pi {^~Jr |
zjt и |
силу #2, соответствующую |
напря |
|||||||
жению on. Силы |
У0 |
и /?2 переносим в центр стены с добавлением |
||||||||
момента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ = п ( ^ ) - * . ( 4 + т) ( р и с - 2 1 ^ -
Поворот |
фундамента |
от M0=MY—2т. |
Вертикальное переме |
||||||
щение производит сила |
NU |
= NY—2#3, |
где NY = |
Y0—JR2. |
|
||||
|
П р и м е м обозначения |
по рис. 2 1 , 6 , в: |
|
|
|||||
Fv |
Y |
/2 |
|
|
консоли |
фундамента |
под |
действием |
|
= - ^ - — перемещение |
|||||||||
г |
4у |
силы Y0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
bCr. il |
|
е |
консоли |
фундамента |
под |
действием |
||
= " 0 |
0 — перемещениперемен |
||||||||
|
24v |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
силы R2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— оп = Fv |
— f = |
: |
|
|
|||
|
|
. |
Уо il |
с |
bo0llc |
Y0l20c |
|
|
|
|
|
|
|
4у |
|
24у |
4і>ш |
|
|
|
|
|
2 |
|
4 |
16yw |
|
|
|
74