Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

t g « = - ^ ;

Гв^-г-т.

(11.11)

Л £ С

КQ С

Вертикальное перемещение фундамента полосы А в его ус­

ловном сечении определяется величиной а'А,

деленной на коэф­

фициент постели с:

К

=

ГА+ ГБ =

>п.

(П . Па)

ХБ С

Перемещение

от

реактивного

отпора грунта по

( П . П а ) не­

перемычки вследствие замены упругого шарнира на

абсолютно

жесткий. Поэтому величина

перемещения по ( П . П а )

с некото­

рым запасом может служить

критерием надежности фундамент­

ного

максимального отношения

Fa/lo,

превышение которого

мо­

жет

вызывать

деформации

перемычек,

сопровождаемые

падением в них

усилий. Обозначаем

величину

предельного

мак­

6—107

81

Величину х ¥ д л я различных перемычек пока можно

определить

только экспериментально

(как и податливость

перемычек в упру­

гой стадии их р а б о т ы ) . Предположительно величина W

может

колебаться в пределах от '/юо До '/50-

—

Расчетными параметрам и д л я определения предельной гори­

зонтальной

нагрузки

Р'пр,

действующей

слева

направо на

стену

(рис. 2 2 , г ) ,

являются:

^ л . п р

QA "'

^ в . п р ~ Q/,- +

V — вертикальные

силы,

прило­

женные

по

центру низа

фундаментов;

QA

и

QE

— вес

полос

Л Ii Б

с вертикальной

нагрузкой,

включающей

вес

фундаментов;

я

У = Уо,пр+2Упр — предельные

вертикальные

поперечные

силы

в фундаментной

перемычке

и

перемычках

надземной

части;

Ь— ширина

фундамента;

о'Б — к р а е в о е

напряжение

под

фунда­

ментом полосы Б, соответствующее ЯП р-

Геометрические размер ы полос степы

с

фундаментами

пока­

заны на рис. 22, г.

Д л и н у контакта фундаментов полосы Б с грунтовым основа­

нием

имеем

из условия равновесия

этой

полосы

с

фундаментом

и реактивного отпора

грунта:

( I I . I I B )

2N Д.пр

ХБ =

bo г

А

Д л и н у контакта фундамента полосы

с

грунтовым

основа­

нием

определяют

из

подобия

реактивных

отпоров

грунта

под

фундаментами

полос

А

и Б

и

условия

равновесия

полосы А

с фундаментом

и

реактивного

отпора

грунта.

Из

подобия

распределения

реактивных

отпоров

грунта

хл

"

ХБ '

а

П о условию равновесия полосы А

ХА

=

А.пр

П р и р а в н и в а я

Ьа,

значения

хд,

получаем:

f 2а'Б

А Л,пр.

( I I . 11 г)

У

bxL

W 2 g £

-Ѵд.пр

1 /

2Х'Б"А.ПГ

( I I . И д )

У

Ьа'

П о д с т а в л я я

(11.11), ( I I . И в , г)

в

( П . П а )

и

заменя я

в

нем

Fa

на

между loW и предельным

напряжением

а'Б

под

фундаментом

полосы Б

1БЬ

\

"р

1

l a .

;о Ч'с = 0.

(И. Не)

2N Б,пР

У

N£c,пр

П р и

заданной

величине l F решение

( I I . Н е )

дает

' величи­

ну о в-

П о д с т а в л я я

в

( I I . П в )

найденную

величину

а'Б,

получаем

длину контакта х'Б, соответствующую

Р'

,

а

по

(11 . 11) — пре ­

дельную

величину

( а ) .

П о д с т а в л я я

численные

значения

о'Б

и

х'Б

в ( П . П г )

и

( I I . П д ) ,

определяем для

фундамента

полосы

Л

величину

х'А

О п р е д е л я ем

величину

эксцентрицитетов

приложения

сил

N'A _1ір

и

относительно

осей полос А и Б

при действии

Р'по:

пр-

*А

2

3

( I I . 11 ж)

'Б

*ß

2

3

Х'А

-•

^

V

'А .

Р Б , П Р (бо + Аф ) - Qs еБ + У ( /Б -

= ^ £ і П

( I I . И з )

р е Б + Ѵ ±

лос А

и

Б

M А,пР

NA,NP

ЕА>

( I I . 11 И)

y K J 0,np

" Б , п р е £ -

П о этим

моментам

производят вертикальное

армирование полос

А и Б.

Предельные

горизонтальные

нагрузки, воспринимаемые

полосами А\і Б:

( I I . 11 к)

Р'

—

Ш'_ п п

+ 0,5 / я

V").

Б.пР

П о л н а я горизонтальная

нагрузка

на двухветвевую

стену

(рис. 22, г)

Р'

= Р '

+Р'г

.

(II Ц л )

пр

А,пр

1

Б,пр

V

'

Если бы на рис. 22,г

предельная

горизонтальная

нагрузка

действовала справа налево и реактивный отпор грунта

распре­

делился под фундаментом

полос А и Б по треугольнику,

то ка­

грузки

Р"

справа

налево

(рис. 22, d)

дл я определения с у м м а р ­

ного перемещения

концов

рассеченной

фундаментной

перемычки

от деформаций грунтового основания

берется

разность

величины

краевых поступательных перемещений по линии сечения

фунда ­

мента

fB

= a"E'cu

FA = G"A'C

ввиду

одного

направления

этих

перемещений:

или

К-=Га-Гл

I

(11.12)

F a C

= UB-~aA-

I

NA,np

.

о-. ,v =

——•

нормальное

напряжение под фундаментом

поло-

ЫА

сы А от действия N"A s

К р а е в о е н а п р я ж е н и е

под фундаментом полосы А от

действия

МА п р ,

возникающего при

горизонтальной нагрузке

Р"

на

стену:

oA,N=±

12--

(H.12а)

blA

Краевое н а п р я ж е н и е под фундаментом полосы А (в сечении

фундаментной

перемычки)

aA

=

aA,N~°Â.M-

( І І Л 2 б >

И з

равенства углов

поворота фундаментов под полосами А

и Б имеем:

_

2/Ѵ"

£ , пр

ЬаБ

П р и р а в н и в а я

значения

х",

получаем:

'

BLA

Г

BAA,M

П о д с т а в л я я (11.126)

и

( I I . 12в)

в (11.12)

и заменя я F ° A на пре­

дельное перемещение VP , получаем зависимость межд у IQW И пре­

дельным напряжением

а"А м

под фундаментом

полосы А:

2 2 +

| / ^ п р 2

+

с

/ о ¥

_ ^ £ =

0 .

( І

І Л 2 д )

А

В уравнении

(ІІ.12д) z=

\

ал,м

•

П р и заданной величине W решение

уравнения (ІІ.12д)

дает

значение а"А м

,

соответствующее

действию предельной

горизон­

тальной нагрузки Я п р .

П о величине

а"А м

определяют момент

в

основании

фунда­

мента полосы

А:

\ Р = я ; / «

=

^

м

7

(ПЛ2е)

Величина

предельного

угла

поворота

фундаментов

t g g =

^

=

J

2

M

^ .

(Ц . 12Ж)

с/л.ф

сЫ3-А

МА.ПР = ^ , п р % + АФ ) - 0.5 lA V.

( I I . 12з)