Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

тальную нагрузку с учетом податливости грунтового основания

под подошвой фундамента от вертикальной нагрузки превосхо­ дят н а п р я ж е н и я растяжения от действия горизонтальной на­ грузки.

Схема расчета панельной стены с проемами, стоящей на уп­ ругом основании, в принципе не меняется, если коэффициент по­ стели грунтового основания будет заменен его модулем дефор­ мации.

Влияние податливости основания на статическую работу па­ нельной стены с проемами при действии горизонтальной нагруз­ ки тем заметнее проявляется, чем меньше жесткость фундамента и грунтового основания. Поэтому при слабых грунтах н слабых

характер работы системы. Условия статической работы панель­ ной стены с проемами на жестком основании более благоприят­

в многоэтажных зданиях, подвергаемых действию больших гори­ зонтальных нагрузок. М а л о п о д а т л и в о е основание д л я протяжен ­ ных многоэтажных стен с проемами в виде 1—2-этажной железо ­ бетонной коробки увеличивает стоимость здания . Следовательно, необходимо иметь всестороннее экономическое сравнение вари­ антов панельных стен с проемами на жестком и податливом основаниях, ж е л а т е л ь н о с учетом эксплуатационной эффектив ­ ности подвалов .

Н а и б о л е е заманчиво решение многоэтажных стен с проемами на жестких фундаментах в виде'железобетонных ленточных рост­ верков на анкерных сваях, если такое решение не противопока­ зано по грунтовым условиям или по требованиям эксплуатации .

Предпосылка о ненарушении контакта фундамента с грунтом

76

с грунтовым основанием. Поэтому при проектировании панель ­ ных зданий целесообразно иметь представление о величинах пре­ дельных горизонтальных нагрузок на панельные стены с проема­ ми при частичном нарушении контакта м е ж д у фундаментом и грунтовым основанием.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНОЙ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ НА СТЕНУ ПРИ ЧАСТИЧНОЙ ПОТЕРЕ КОНТАКТА МЕЖДУ ФУНДАМЕНТОМ И ГРУНТОВЫМ ОСНОВАНИЕМ

При больших горизонтальных нагрузках на стену может ча­

определяют, когда неравномерные осадки фундамента под дей­ ствием горизонтальной нагрузки не вызывают деформаций в над­ земной части здания . Такие случаи могут быть при расположе ­ нии здания на жестком фундаменте, представляющем, например,

отсек предельной горизонтальной нагрузки Р П р с ее равнодейст­

с фундаментом положение равнодействующей внешней нагрузки

распределения реактивного отпора грунта по треугольнику

77

П р и р а в н и в а я (II.10а) и (II.106), получаем:

(ІІ.Юв)

При давлении о П р на грунт сильно нарушается линейная за­ висимость межд у напряжениям и и д е ф о р м а ц и я м и . Поэтому по аналогии с н а п р я ж е н и я м и в изгибаемых бетонных и железобе ­

реактивного отпора равнодействующая реактивного отпора грун­

наименее благоприятно д л я устойчивости здания, поэтому в рас­ чете целесообразно принимать именно это распределение.

Ввиду того что прочностные характеристики грунта более не­ определенны, чем характеристики бетона, величину Ьф необходи­

ния по предельным д е ф о р м а ц и я м грунта определяют, когда не­

пластических шарниров на опорах перемычек ввиду поворотов полос стены в основании. Особенно это убыстряется при образо ­ вании пластического шарнира на опоре фундаментной перемыч­ ки. Условия образования пластического шарнира иа опоре фун­

сы Б фундаментная б а л к а отрывается действующей на нее свер­ ху вертикальной поперечной силой Уо.пр- П р и этом реактивный

78

отпор м а л о противодействует отрыву фундаментной балки от по­ лосы Б. Образование пластического шарнира в фундаментной перемычке у полосы Б при действии горизонтальной нагрузки слева н а п р а в о определяется либо появлением текучести в арма ­

но предельную вертикальную нагрузку на фундаментную пере­

этих условий действие предельной горизонтальной нагрузки сле­ ва направо вызывает в фундаментной перемычке пластический шарнир на опорах у полосы Б, а на опоре у полосы А сохраняет­ ся упругий шарнир (рис. 22,6), что повышает устойчивость по­ лосы А на опрокидывание в связи с возрастанием реактивного отпора грунта под фундаментной перемычкой. На рис. 22, в сплошной линией показана схема реактивного отпора под поло­ сой А. Д л я упрощения будем принимать реактивный отпор грун­ та под полосой А в виде прямоугольного треугольника, у которо­

налево пластический и упругий шарниры симметрично решенной фундаментной перемычки (рис. 22, s) меняются местами. Чтобы иметь одинаковые характеристики упругих и пластических шар ­ ниров дл я двух направлений горизонтальной нагрузки, необхо­ димо принимать симметричное армирование полос и фундамент ­

грузки на стену с проемами по предельной деформации грунто­ вого основания, принимаем линейную зависимость между дефор ­ мациями и н а п р я ж е н и я м и под подошвой фундамента . При ли­

80