Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.10.2024
Просмотров: 97
Скачиваний: 0
П р е д е л ь н ая горизонтальная |
нагрузка на полосу А |
||
|
А ' л р |
Іо + Лф |
(П. 12 и) |
|
|
||
П о д с т а в л я я |
величину а"А м |
в (ІІ.12г), получаем х"Б, соот |
|
ветствующую горизонтальной нагрузке Р* р . |
|||
Если |
|
|
|
|
|
Х"Б < |
h |
то |
|
, |
|
МБ,пР |
= |
Б,пр |
£> |
(11.12k) |
|
^ • Б і Я р - І - 0 , 5 / в Ѵ ) ; |
|
||
Р" =Р" |
-\-Р" |
|
||
пр |
А,пр |
1 |
Б,чр' |
|
Если при подстановке |
о"АМ |
в |
(ІІ.12г) получаем |
х"в>1Б, |
то расчетная схема полностью меняется, так как под фундамен тами полос А и Б реактивный отпор будет действовать по трапе ции (рис. 22, е).
И з |
равенства |
углов |
поворота |
фундаментов |
полос А и Б |
||
(рис. 22, е) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'Б.М |
Ч |
- |
• |
(II.13а) |
|
|
|
, |
ѴА,М' |
|
||
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
°А = |
аА.Ѵ |
°А,М |
Л 'Л,П Р |
|
||
|
= |
ыА |
Ыл |
|
|||
|
|
|
|
|
( I I . 136) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б ^ Б . п р |
|
|
|
|
|
|
ыБ |
•ы\ |
|
П о |
аналогии |
с (11.12) |
|
|
|
|
|
З а м е н я я F"A симость межд у том полосы А
на предельное перемещение IQXV, получаем зави /сЛР и предельным напряжением под фундамен
l 0 V + |
aÂ.N-AE.N |
(ІІ.ІЗв) |
А,М |
|
|
|
|
Используя величину о А М , получаем
86
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
= a |
» |
|
BLA |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—• |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
/ г |
М , п р |
|
и л , м |
6 > |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Ml |
|
„. = |
a"" |
|
l. |
• |
6 |
' |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ß,np |
|
|
A,M |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
№ п |
р |
+ о , 5 г л ѵ ) ; |
|
|
|
(ІІ.ІЗг) |
||||
|
|
|
А - п р |
|
6о+Аф |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
^ . - р - Ь - Г1г И в . п р + О . б / ^ ) ; |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
So |
I |
"ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
P" |
|
=. p " |
|
4- P'" |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
пр |
|
|
Л.пр 1 |
|
£,np ' |
|
|
|
|
|
|
|||||
Рассмотрим |
числовой пример |
определения Р п р дл я двухветве- |
|||||||||||||||||||
вой панельной стены при частичной |
потере контакта межд у фун |
||||||||||||||||||||
даментом |
и грунтовым |
основанием |
от действия Р П р |
(рис. 2 2 , г ) . |
|||||||||||||||||
# с т = 24 м; число |
этажей |
п = 8; |
|
Лф=1,5 |
м; |
£ о = І 4 |
ж; |
1А |
= 1в = |
||||||||||||
= 6,5 Л ; 6 = 3,6 Л ; С = 3 кгс/см3; |
х¥—1/100; |
вес полос |
стены |
с фун |
|||||||||||||||||
даментом |
и приходящейся |
|
вертикальной |
нагрузкой |
Q A = Q B = |
||||||||||||||||
= 215 |
т; |
сумма |
предельных |
|
усилий в |
перемычках |
|
|
Ѵ = Е К П р + |
||||||||||||
+ У П р . ф = 8 - 1 8 + 3 6 = |
180 тс (подробный |
подсчет не |
|
приводится) . |
|||||||||||||||||
/ѴА ,П р = 215—180 = 35 тс; Nß,np |
|
=215+18 0 = 395 тс. П о |
формуле |
||||||||||||||||||
( I I . Н е ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
650-360 а |
, |
( |
, f |
|
3 5 о о о _ _ |
Л |
|
1 |
0 0 _ L g |
= |
0 . |
|
|
|||||||
|
2-395 000 |
R |
|
V К |
395 000 |
|
|
/ |
Бв |
|
100 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
<УБ |
— 4,6 |
кгс/см2; |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
6(7 „ |
|
|
2-395 000 |
|
477 см. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
360-4,6 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
П о |
формуле |
( I I . И г ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
= |
-. /2-4,6-35000 |
^ |
1,37 |
кгс/см2. |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
СТ^ |
~ |
V |
|
|
360-477 |
~~ |
|
|
|
|
|||||||||
П о |
формуле |
(II.11д) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-477-35 000 = |
142 см- |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
360-4,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
ей |
= |
^ |
- |
|
^ . |
= |
3,25- |
|
3 |
= |
2,78 Ж; |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— — — |
= |
3,25- |
І ^ - 7 = |
1,77 м; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M Л,пр = |
^ . „ р в Л |
= |
9 7 , З г с . Л ; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
M Б,пр |
|
^ . n p e ß = |
700 Г С Л І ; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( ^ , n p |
4 |
0 , 5 / „ V j |
= 44 гс; |
|
|
|
||||||
87
^ . " Р = г і т ( ^ . " р + |
0 ' 5 / ^ ) = 8 3 |
т с ; |
|||||
|
So "Т "(|) |
|
|
|
|
||
Л ф = * \ п р + ^ . „ р |
= |
44 + |
83 = 127 7-с. |
||||
При более |
мощных |
перемычках, когда O > Q A , |
схема опреде |
||||
ления Р П р меняется. В |
таких случаях, рассматрива я двухветве- |
||||||
вую стену ка к единый |
диск весом |
= |
2 • 215 = 430 т при аМ акс = |
||||
= 4,6 кгс/см2, |
получаем; |
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
2 R |
= 5.2 |
м. |
|
|
|
|
|
^°\чакс |
|
|
|
|
|
eD = /• |
|
— = 6,5 — — |
= 4,77 м- |
|
||
|
R |
|
3 |
|
3 |
|
|
|
M D |
= |
430-4,77 = 2050 тс-м- |
|
|||
|
Л,пр |
|
|
' |
|
' |
|
|
р п р |
= |
А а г |
а |
2050=13 2 « . |
|
|
|
Р |
|
І о + Ч |
|
15,5 |
|
|
Увеличение жесткости перемычек дал о приращение ЯП р толь ко 5 тс. Если грунтовое основание позволяет принять большее с.макс эффект применения более жестких перемычек возрастет. Так, при допускаемом
|
|
|
|
X — |
|
= 3 М; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ьамакс |
|
|
|
|
е„ = I— — = 6,5— — |
= 5 , 5 м; Mа |
= |
430-5,5 = |
2370 Г С - Л І ; |
|||||
к |
3 |
3 |
|
^.Г1Р |
|
|
|
|
|
|
|
Р п р = ^ |
= ^ ° = 1 5 2 Г С . |
|
|
||||
|
|
п р |
5о + /іф |
15,5 |
|
|
|
|
|
|
Более существенное |
приращение |
Ріір |
может быть |
получено |
||||
в результате |
удлинения |
фундаментов |
за |
пределы |
стены, что не |
||||
вносит принципиальных изменений в определении |
Рпѵ. |
|
|||||||
|
П р и е м определения предельной горизонтальной нагрузки по |
||||||||
предельным д е ф о р м а ц и я м грунтового |
основания дл я двухветве- |
||||||||
вон |
стены |
применим и дл я |
миоговетвевой |
панельной |
стены с |
||||
проемами . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н а рис. 23, а показана статическая |
схема |
трехветвевой стены, |
||||||
подверженной действию |
предельной |
горизонтальной |
нагрузки, |
||||||
направленной слева направо . Вычислительные операции по оп ределению Рпр дл я такой трехветвевой стены выполняются в по рядке, рассмотренном дл я схемы, показанной на рис. 22, г, т. е.
длина контакта фундамента полосы В с основанием |
определяет |
ся из условия равновесия |
|
X'=—ß^S-, |
( I I |
6 а в , п Р |
|
Рис. 23
89
П о |
аналогии |
с (II . 1 la) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Р а Г Т + |
^ ' П в - |
|
|
( П Л 4 а ) |
|||||
И з |
подобия |
|
реактивных |
отпоров под полосами А, Б и |
В, |
a |
|||||||
т а к ж е |
из условия равновесия |
полос А и Б по аналогии со схемой |
|||||||||||
на рис. 22, г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
9rr' |
М\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11.146) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11.14B) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(ІІ.14г) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(И.14д) |
||
П о д с т а в л я я |
|
(II.14) и (ІІ.14в) |
в (П.14а) |
и з а м е н я я F" с |
на |
||||||||
ІоФ, получаем |
по аналогии |
с |
( I I . Н е ) |
зависимость |
межд у |
V F |
|||||||
и предельным |
напряжением |
а'в |
дл я перемычек по оси / / : |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11.14e) |
||
Подстановка |
численного |
значения |
о'в |
в |
(II.14а—д) дает со |
||||||||
ответственно величины х'в, о'А, |
а'Б, х'А, |
|
х'Б. |
|
|
|
|
||||||
Подстановка а'А, а'Б, х'Б в (П.14а) |
дает |
величину |
F"ac. |
|
|
||||||||
При F' |
< V F перемычки по оси / не будут иметь |
недопусти |
|||||||||||
мых деформаци й и ЯП р лимитируется величиной а'в, |
полученной |
||||||||||||
решением (ІІ . 14е) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
При F'ai |
>/o x F перемычки по оси / будут иметь недопустимые |
||||||||||||
деформации . В таком случае |
РПр лимитируется величиной |
о'в |
|||||||||||
по (ІІ.14е), |
умноженной на |
отношение |
V F / F ' : |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
°В(пред) |
= Ов — — — . |
|
(II . 14ж) |
||||||
Последующие операции по определению Рпр производятся в соответствии с операциями, приведенными в ( І І . П ж — л ) .
На рис. 23,6 показан а статическая схема, по которой опре деляется Рпр при распределении реактивного отпора грунта под
90