Файл: Казьмин, В. М. Вероятностный метод анализа контактного взаимодействия забойных крепей с боковыми породами.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.10.2024
Просмотров: 110
Скачиваний: 0
четном пролете 0,5 м. В данном примере значению I экв = 0,5 м с о -
ответствует значение Р =0,56, Это значит, что в 56% случаев контак тирования верхняка с кровлей эквивалентный пролет не будет превы шать принятой величины расчетного пролета 0,5 м, и, следовательно, 56 верхняков из 100 при номинальном сопротивлении гидроопоры не бу дут подвергаться опасности остаточной деформации.
Для одностоечной части перекрытия механизированной крепи "Дон басс" расчетный пролет равен 1,2 м. Перпендикуляр, восстановленный от оси абсцисс из точки со значением 1,2, не пересекает полученную кривую. Это значит, что перекрытие при номинальном сопротивлении гид роопоры не может быть деформировано при любом варианте контакти рования с кровлей.
Если, например, будет установлена целесообразность снижения зна чения вероятности безотказной работы перекрытия в пределах упругих деформаций до 0,95, то при помощи построенного графика легко найти величину необходимого расчетного пролета -1,0 м; в этом случае необходимый расчетный момент сопротивления получится уменьшенным и вес перекрытия соответственно снизится.
Методика определения оптимальной вероятности работы поддерживаю щих конструкций в пределах упругих деформаций и установления соответ ствующих ей схем для расчета верхняков и перекрытий на прочность излагается в разделе 4.
Методика определения вероятностной характеристики режима работы
плитовых перекрытий |
отличается от |
изложенной |
тем, что после раз |
деления перекрытия на |
участки в плане (см . рис. |
2.6), определения всех |
|
возможных вариантов контактирования тремя участками и вычисления |
|||
путем решения системы уравнений |
(2.8) нагрузок в пятнах контактов |
для каждого из вариантов контактирования определяются величина дейст вующего на перекрытие максимального изгибающего момента М^ и воз
никающая в месте действия этого момента величина крутящего момента М ; затем определяется .величина приведенного момента М (см.
подробней в разделе 4 ), определяется частость появления каждой из определенных величин М и строится график искомой характеристики.
Методика получения аналогичной характеристики для оснований сек ций механизированной крепи в случае пренебрежения влиянием нахо дящегося между неровностями почвы штыба на распределение опорных реакций под основанием не отличается от изложенной. Учи тывать же наличие штыба под основанием автором предложено путем построения эквивалентных расчетных схем для всех возможных вари антов контактирования, приведенных к контактированию опорной кон струкции со сплошным упругим основанием. Поскольку распределение опорных реакций под конструкцией, лежащей на сплошном упругом основании, зависит главным образом от отношения жесткости кон струкции EJ к модулю деформации контактирующих пород EQ, при соблю
дении этого условия в пределах каждого из рассматриваемых участков основания схемам, изображенным на рис. 2.7,а, будут соответствовать
40
шхп: |
¥ I S I |
6 I |
||
\ 1 \ 2 \ 3 \ i f \ 5 \ 6 \ |
||||
I / |
\2 I 3 ¥ I 5 I 6 I |
|||
|
|
$?У/0 |
7/7Щ п |
|
Г Т Т Т Т Г П Г Т 5s [ s \ . |
||||
I / I 2 I 3 ¥ I S 1 Б 1 |
||||
\ 1 \ 2 |
\ 3 |
|
|
|
7# |
^ |
д |
а |
3 - |
| т т т т 7 + < п т т т 1 . |
||||
Ш 1 |
Г |
|
Г |
« |
1 / I 2 I 3 |
* I .У I |
I |
||
- 17 I г J,?I |
* I * Щ . |
a
2 1 3 Т Т Л
m 'm
7777777777777777777777777777777777
2 I 3 1 v
77777777777777777777///////У//П
2 I 3 I ¥ I 5
///777/7/ // 7//7Г//77/ / //7777' 7777
Т Т Л
77777777 77777777777777777777777,
3 I » ~T\
777777777777777777777777777777777.
3 \ ¥ \ 5
///7 ///7///7///У7777//77///7//////
1 / 1 2 3 ¥ s 1 е I
>///7///7/777//7/777////)? 777////,
|— r
'////v77^7///7///7///7////////////////>
гтпгНз — YT
777/7777777777//////77//}///) ///777
б
Р и с. 2.7. Основные и эквивалентные схемы взаимодействия осно вания механизированной крепи с почвой
схемы, изображенные на рис. 2.7,6. Задача сводится, таким образом, к применению известного метода расчета реакции сплошного упругого основания под балкой переменного сечения [ 7 ], а затем к изложен ному выше приему оценки напряженного состояния конструкции и по строению вероятностной характеристики режима работы основания ме ханизированной крепи. При расчетах следует обращать внимание на появление.обратносимметричных (варианты: контактирования 1-4 и 3-6 на рис. 2.7) и симметричных схем (варианты контактирования 2-5, 1-6 и 3 -4) и учитывать это в целях сокращения и упрощения вычислений..
2. 2. Применепне формул
Стремление избежать проведения изложенных выше рассуждений (особенно после того, как физический смысл вероятностных характе ристик и методика их получения стали ясны), сократить вычислитель-
41
ную работу, применить аппарат математического анализа, а также уточнить эти характеристики, отказавшись от разбиения конструкций на условные участки, стимулировало вывод формул, которые меняно было бы использовать для вычисления данных, необходимых для полу чения вероятностных характеристик.
Вначале формулы дл.° вычисления среднего сопротивления на кон
тактах 0- |
и доли суммарного сопротивления крепи A 2Q j, приходя- |
*ср |
|
шлхся на рассматриваемый участок по ширине поддерживаемого прост ранства, были записаны на основании анализа результатов вычислений,
полученных при переборе вариантов контактирования. |
|
|
|
|
|||||||||||
Из табл. 2.2 |
значения |
Q. |
(граф а 4) |
|
были записаны в следующем |
||||||||||
виде:, |
|
|
|
|
*СР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для левой части |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.5 |
+ |
L5_ |
+ |
2.5 |
|
Qi |
- |
0 604 |
- |
0,500 |
+ 0,750 |
|
+ 0,833 |
- 1 |
|
2 |
|
3 |
|
||
ср |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
+ |
3 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
QiSL |
Ai.5 |
2.5 |
|
||
|
_ |
п и |
_ |
0,250 |
+ 0,500 |
+ 0,625 . |
2 |
|
3 |
|
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Q2ср |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0.5 |
+ |
1.5 |
+ |
_2д5_ |
|
|
_ |
„ оу1„ |
_ 0,167 + 0,375 + |
0,500 |
= |
3 |
|
4 |
|
5 |
/ |
||||
Q3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
||
|
ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.5 |
+ |
-L S . |
+ |
_2ilL |
|
|
|
Ut^ol |
_ |
0,125 |
+ 0,300 |
+ 0,417 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
||
04 |
ср |
|
■- |
■■ |
1^ |
|
™ |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.5 |
+ |
1.5 |
+ |
2.5 |
|
Qsср |
|
|
0,100 |
+ 0,250 |
+ 0,357 = |
5 |
|
6 |
|
7 |
? |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
для правой части |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0*5+ L S +3 £ +! £ +! j§ |
||||
0 |
=0 772~ 0,500* °»750* °>833 * 0>875 + °»900- |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
*ср |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ 0 5SS_0.2S0+0,500 + 0,625 + 0,700 + 0,750 _ |
Д.5 |
|
|
3.5 |
4.5 |
|||||||||
q |
2_____3 ____4 |
5 |
6 |
ср
42
|
JL5. |
l ^ |
2,5 |
3.5 |
4.5 |
|
3 |
4 |
5 |
h 6 ^ |
7 |
ср |
0,151 -О*167 + 0'375 +0.500+0,533 + 0,643 |
|
|
|
|
5 |
|
5 |
|
|
•Равенства останутся справедливыми, если их переписать следующим )бразом:
для левой части
1=0.5 |
2-0.5 |
3-0,5 |
1+1-1 |
1+2-1 |
1+3-1 |
Q, ср |
3 |
|
1-0.5 |
|
|
2-0.5 |
3-0.5 |
|
2+1-1 |
2+2-1 |
2+3-1 |
-ср. |
' 3 |
/ |
|
||
|
|
|
1-0,5 + 2-°»5 + 3-0,5 |
||
3+1-1 |
3+2-1 |
3+3-1 |
ср |
3 |
|
|
|
|
1-0.5 |
2-0.5 |
3-0.5 |
4+1-1 |
4+2-1 |
4+3-1 |
1-0.5 |
2-0.5 |
3-0.5 |
|
|
5+1-1 |
+ 5+2-1 |
+ 5+3-1 |
|
|
для правой части |
|
|
|
|
1-0.5 |
2-0.5 |
3-0.5 |
4-0.5 |
5-0.5 |
1+1-1 |
1+2-1 |
1+3-1 |
1+4-1 |
1+5-1 |
1-0.5 |
2-0.5 |
3-0.5 |
4-0 .5 |
.5 -0,5 |
2+1-1 |
+ 2+2-1 +2+3-1 |
2+4-1 |
2+5-1 |
43