Файл: Казьмин, В. М. Вероятностный метод анализа контактного взаимодействия забойных крепей с боковыми породами.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.10.2024

Просмотров: 110

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

четном пролете 0,5 м. В данном примере значению I экв = 0,5 м с о -

ответствует значение Р =0,56, Это значит, что в 56% случаев контак­ тирования верхняка с кровлей эквивалентный пролет не будет превы­ шать принятой величины расчетного пролета 0,5 м, и, следовательно, 56 верхняков из 100 при номинальном сопротивлении гидроопоры не бу­ дут подвергаться опасности остаточной деформации.

Для одностоечной части перекрытия механизированной крепи "Дон­ басс" расчетный пролет равен 1,2 м. Перпендикуляр, восстановленный от оси абсцисс из точки со значением 1,2, не пересекает полученную кривую. Это значит, что перекрытие при номинальном сопротивлении гид­ роопоры не может быть деформировано при любом варианте контакти­ рования с кровлей.

Если, например, будет установлена целесообразность снижения зна­ чения вероятности безотказной работы перекрытия в пределах упругих деформаций до 0,95, то при помощи построенного графика легко найти величину необходимого расчетного пролета -1,0 м; в этом случае необходимый расчетный момент сопротивления получится уменьшенным и вес перекрытия соответственно снизится.

Методика определения оптимальной вероятности работы поддерживаю­ щих конструкций в пределах упругих деформаций и установления соответ­ ствующих ей схем для расчета верхняков и перекрытий на прочность излагается в разделе 4.

Методика определения вероятностной характеристики режима работы

плитовых перекрытий

отличается от

изложенной

тем, что после раз­

деления перекрытия на

участки в плане (см . рис.

2.6), определения всех

возможных вариантов контактирования тремя участками и вычисления

путем решения системы уравнений

(2.8) нагрузок в пятнах контактов

для каждого из вариантов контактирования определяются величина дейст­ вующего на перекрытие максимального изгибающего момента М^ и воз­

никающая в месте действия этого момента величина крутящего момента М ; затем определяется .величина приведенного момента М (см.

подробней в разделе 4 ), определяется частость появления каждой из определенных величин М и строится график искомой характеристики.

Методика получения аналогичной характеристики для оснований сек­ ций механизированной крепи в случае пренебрежения влиянием нахо­ дящегося между неровностями почвы штыба на распределение опорных реакций под основанием не отличается от изложенной. Учи­ тывать же наличие штыба под основанием автором предложено путем построения эквивалентных расчетных схем для всех возможных вари­ антов контактирования, приведенных к контактированию опорной кон­ струкции со сплошным упругим основанием. Поскольку распределение опорных реакций под конструкцией, лежащей на сплошном упругом основании, зависит главным образом от отношения жесткости кон­ струкции EJ к модулю деформации контактирующих пород EQ, при соблю­

дении этого условия в пределах каждого из рассматриваемых участков основания схемам, изображенным на рис. 2.7,а, будут соответствовать

40


шхп:

¥ I S I

6 I

\ 1 \ 2 \ 3 \ i f \ 5 \ 6 \

I /

\2 I 3 ¥ I 5 I 6 I

 

 

$?У/0

7/7Щ п

Г Т Т Т Т Г П Г Т 5s [ s \ .

I / I 2 I 3 ¥ I S 1 Б 1

\ 1 \ 2

\ 3

 

 

7#

^

д

а

3 -

| т т т т 7 + < п т т т 1 .

Ш 1

Г

 

Г

«

1 / I 2 I 3

* I .У I

I

- 17 I г J,?I

* I * Щ .

a

2 1 3 Т Т Л

m 'm

7777777777777777777777777777777777

2 I 3 1 v

77777777777777777777///////У//П

2 I 3 I ¥ I 5

///777/7/ // 7//7Г//77/ / //7777' 7777

Т Т Л

77777777 77777777777777777777777,

3 I » ~T\

777777777777777777777777777777777.

3 \ ¥ \ 5

///7 ///7///7///У7777//77///7//////

1 / 1 2 3 ¥ s 1 е I

>///7///7/777//7/777////)? 777////,

|— r

'////v77^7///7///7///7////////////////>

гтпгНз — YT

777/7777777777//////77//}///) ///777

б

Р и с. 2.7. Основные и эквивалентные схемы взаимодействия осно­ вания механизированной крепи с почвой

схемы, изображенные на рис. 2.7,6. Задача сводится, таким образом, к применению известного метода расчета реакции сплошного упругого основания под балкой переменного сечения [ 7 ], а затем к изложен­ ному выше приему оценки напряженного состояния конструкции и по­ строению вероятностной характеристики режима работы основания ме­ ханизированной крепи. При расчетах следует обращать внимание на появление.обратносимметричных (варианты: контактирования 1-4 и 3-6 на рис. 2.7) и симметричных схем (варианты контактирования 2-5, 1-6 и 3 -4) и учитывать это в целях сокращения и упрощения вычислений..

2. 2. Применепне формул

Стремление избежать проведения изложенных выше рассуждений (особенно после того, как физический смысл вероятностных характе­ ристик и методика их получения стали ясны), сократить вычислитель-

41


ную работу, применить аппарат математического анализа, а также уточнить эти характеристики, отказавшись от разбиения конструкций на условные участки, стимулировало вывод формул, которые меняно было бы использовать для вычисления данных, необходимых для полу­ чения вероятностных характеристик.

Вначале формулы дл.° вычисления среднего сопротивления на кон­

тактах 0-

и доли суммарного сопротивления крепи A 2Q j, приходя-

*ср

 

шлхся на рассматриваемый участок по ширине поддерживаемого прост­ ранства, были записаны на основании анализа результатов вычислений,

полученных при переборе вариантов контактирования.

 

 

 

 

Из табл. 2.2

значения

Q.

(граф а 4)

 

были записаны в следующем

виде:,

 

 

 

 

*СР

 

 

 

 

 

 

 

 

 

для левой части

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0.5

+

L5_

+

2.5

 

Qi

-

0 604

-

0,500

+ 0,750

 

+ 0,833

- 1

 

2

 

3

 

ср

 

 

 

 

3

 

 

 

 

+

3

+

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

QiSL

Ai.5

2.5

 

 

_

п и

_

0,250

+ 0,500

+ 0,625 .

2

 

3

 

4

 

 

 

 

 

 

 

 

Q2ср

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-0.5

+

1.5

+

_2д5_

 

 

_

„ оу1„

_ 0,167 + 0,375 +

0,500

=

3

 

4

 

5

/

Q3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

ср

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0.5

+

-L S .

+

_2ilL

 

 

 

Ut^ol

_

0,125

+ 0,300

+ 0,417

 

4

 

5

 

6

 

04

ср

 

■-

■■

1^

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0.5

+

1.5

+

2.5

 

Qsср

 

 

0,100

+ 0,250

+ 0,357 =

5

 

6

 

7

?

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

для правой части

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0*5+ L S +3 £ +! £ +! j§

0

=0 772~ 0,500* °»750* °>833 * 0>875 + °»900-

1

2

3

4

5

 

 

 

 

 

*ср

 

 

 

 

5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_ 0 5SS_0.2S0+0,500 + 0,625 + 0,700 + 0,750 _

Д.5

 

 

3.5

4.5

q

2_____3 ____4

5

6

ср

42


 

JL5.

l ^

2,5

3.5

4.5

 

3

4

5

h 6 ^

7

ср

0,151 -О*167 + 0'375 +0.500+0,533 + 0,643

 

 

 

 

5

 

5

 

 

Равенства останутся справедливыми, если их переписать следующим )бразом:

для левой части

1=0.5

2-0.5

3-0,5

1+1-1

1+2-1

1+3-1

Q, ср

3

 

1-0.5

 

2-0.5

3-0.5

2+1-1

2+2-1

2+3-1

-ср.

' 3

/

 

 

 

1-0,5 + 2-°»5 + 3-0,5

3+1-1

3+2-1

3+3-1

ср

3

 

 

 

1-0.5

2-0.5

3-0.5

4+1-1

4+2-1

4+3-1

1-0.5

2-0.5

3-0.5

 

5+1-1

+ 5+2-1

+ 5+3-1

 

для правой части

 

 

 

1-0.5

2-0.5

3-0.5

4-0.5

5-0.5

1+1-1

1+2-1

1+3-1

1+4-1

1+5-1

1-0.5

2-0.5

3-0.5

4-0 .5

.5 -0,5

2+1-1

+ 2+2-1 +2+3-1

2+4-1

2+5-1

43